План по предупреждению и ликвидации аварийных разливов нефти и нефтепродуктов на территории муниципального образования «Город Томск» (стр. 4 )

Сценарий С-2(3). Наименее вероятная, но наиболее опасная авария - внезапная разгерметизация половины состава (четыре цистерны) по аналогичным причинам сценария С-2(2). Количество пролитого нефтепродукта будет составлять 240 м3. Половина пролитого нефтепродукта от общего количества в составе допускается Постановлением Правительства РФ от 01.01.2001г. № 000. Площадь разлива составит 1080 м2.

Сценарий С-2. Развитие аварийной ситуации на АЗС №1 АТХ.

Сценарий С-2 (4). Срыв шланга на эстакаде налива. Вероятная причина: выход из строя узла крепления шланга к стояку. Наиболее вероятные причины: неисправность автоматической блокировки, отключающей насос при достижении предельного уровня, и отсутствие контроля со стороны водителя автозаправщика. Объем вылива составит около 2 м3. Пролитый продукт по бетонному лотку сливается в нефтеловушку канализационной системы.

Сценарий С-2(5). Частичная разгерметизация цистерны автозаправщика. Наиболее вероятные причины: образование сквозной трещины или отверстия вследствие усталостных явлений, последствий в результате вероятного ДТП или (и) коррозии в металле корпуса или в сварном шве цистерны. В случае, если водитель будет рядом, пролив окажется незначительным - он даст команду на прекращение слива с цистерны, либо отключит насос сам. Если же по каким-либо причинам это не будет сделано, то масштаб пролива может быть вплоть до оптимального объема, равного 6,5 м3.

Сценарий С-2(6). Разгерметизация цистерны автозаправщика вследствие повышения давления внутри цистерны при нарушении работы дыхательного клапана (например, в зимнее время при примерзании его к седлу). В этом случае может вылиться оптимальный объем 6,5 м3.

Фактическая площадь составит не более 20 м2, так как продукт с асфальтированной площадки поступит в бетонный лоток, а оттуда в нефтеловушку канализационной системы.

Образование горящего разлития.

При горении нефтепродуктов примерно 20% разлившейся массы выбрасывается в атмосферу в виде поллютантов. Горение сопровождается весьма сильной задымленностью всей территории ГРЭС-2 по направлению ветра.

Из анализа приведенных статистических данных и частот инициирующих событий следует, что с наибольшей вероятностью разливы нефтепродуктов на ГРЭС-2 могут произойти по причинам: отказа регуляторов давления, разгерметизации насосов, дефектов труб и брака строительно-монтажных работ.

Статистические данные по вероятности возникновения сценариев развития возможных аварий на объектах топливно-энергетического комплекса:

№№ пп	Сценарий развития аварии	Вероятность
1.	Факельное горение	0,0574
2.	Образование огневого шара	0,0287
3.	Горение пролива вытекшей среды	0,7039
4.	Сгорание облака ТВС в детонационном режиме	0,0119
5.	Сгорание облака ТВС в дефлаграционном режиме	0,1689
6.	Безопасное рассеивание облака ТВС	0,0292

(Материалы шестой Всероссийской научно-практической конференции «Управление рисками чрезвычайных ситуаций»).

Из данных, приведенных в таблице видно, что наибольшую частоту реализации могут иметь сценарии, связанные с горением разлития НП и сгорания облака ТВС в дефлаграционном режиме.

В случае образования облака ТВС вероятность дальнейших событий будет в значительной степени определяться направлением перемещения облака ТВС по территории ГРЭС-2 и за ее пределами, что в свою очередь определяется розой господствующих ветров в районе размещения площадки объекта.

При неблагоприятном развитии ЧС возможно возникновения пожара, при этом объект может оказаться в зоне сильной задымленности.

Сценарий С-3. Разрушение оборудования, растекание нефтепродукта по территории с возгоранием.

Так как нефтепродукты обладают взрывопожароопасностью, существует потенциальная опасность усугубления аварийной ситуации с разливом нефтепродуктов и перерастания ее в более опасную стадию - пожар разлития. При этом помимо отрицательного экологического эффекта вероятным является появление значительных материальных и гуманитарных потерь вследствие возможной эскалации аварии за пределами объекта.

Основным поражающим фактором в данном случае будет термическое воздействие на людей и материальные объекты.

Зависимость последствий термического воздействия на человека от интенсивности излучения горящего разлития нефти:

Характер воздействия на человека	Интенсивность излучения, кВт/м2
Без негативных последствий в течение неограниченного времени	1,4
Безопасно для человека в брезентовой одежде	42
Непереносимая боль черезсек.	7,0
Ожог 1 степени черезсек. Ожог 2 степени черезсек. Непереносимая боль через 3 - 5 сек.	10,5
Ожог 1 степени через 6 - 8 сек. Ожог 2 степени черезсек. Летальный исход с вероятностью 50 % при длительном воздействии около 10 сек.	44,5

Сценарий С-3(1). Пожар разлития в обваловании резервуарного парка мазутохозяйства.

Интенсивность теплового излучения q, кВт/м2, рассчитывается по формуле[ГОСТ Р 12.3.047-98]:

q = Ef · Fq· t,

где Ef — среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м2;

Fq — угловой коэффициент облученности;

t — коэффициент пропускания атмосферы, t = exp[ -7,0 ·r - 0,5 d)]

Эффективный диаметр пролива d, м, рассчитывается по формуле: ,

где S — площадь пролива, м2.

Высота пламени Н, м, рассчитывается по формуле: ,

где т — удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м · с);

rв — плотность окружающего воздуха, кг/м3;

g— ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2.

Fq - угловой коэффициент облученности:,

где ,

где А = (h2 + + 1) / 2S1 ,

Sl = 2r/d (r— расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта),

h = 2H/d;

,

B = ( 1+S12 ) / ( 2S1 ),

Исходные данные для резервуарного парка мазутохозяйства:

Максимальная площадь для расчета интенсивности теплового излучения составит S=4500 м2

m=0,04

Ef для мазута=40

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	122
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	79
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	64
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	53,5
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	49
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	43,5

Сценарий С-3(2): Пожар разлития в обваловании открытого склада масла.

Исходные данные:

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=320 м2

m=0,04

Ef для масла=40

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	35
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	22,5
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	17,8
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	14
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	13,5
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	11,8

Сценарий С-3(3). Пожар разлития при разгерметизации технологического трубопровода.

Исходные данные:

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=19 м2

m=0,04

Ef =40

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	11,8
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	7,1
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	5,4
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	4,3
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	3,7
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	3,1

Сценарий С-3(4). Пожар разлития при разгерметизации железнодорожных цистерн.

Исходные данные:

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения в случае разгерметизации ж/д цистерны составляет S1=270 м2;

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения в случае разгерметизации половины ж/д состава составляет S2=1080 м2

m=0,04

Ef =40

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м (ж/д цистерна)	Радиус воздействия, м (1/2 состава)
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	32,8	60
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	21	39
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	16,5	31,2
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	13,5	26
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	12,3	23,7
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	10,5	21,2

Сценарий С-3(5). Пожар разлития при разгерметизации автоцистерны.

Исходные данные:

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=29,3 м2

m=0,06

Ef =35

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	13,6
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	8
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	6
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	4,7
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	4,1
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	3,7

При организации и проведении работ по ликвидации аварийных разливов нефти, в обязательном порядке должно быть учтено, что:

1. Сторонние лица и персонал предприятия, оказавшийся в опасной зоне и не задействованный в ликвидации аварийного разлива нефти, должны быть эвакуированы на безопасное расстояние, согласно приведенным расчетам от края зоны разлива.

2. Технические средства и передвижные установки, мощности которых не используются в ликвидации РН, должны быть передислоцированы на безопасное расстояние, согласно приведенным расчетам от края зоны разлива.

ПРК.

На основе анализа вариантов разливов нефтепродуктов можно определить следующие модели возможных ЧС (Н):

Разрушение резервуара наибольшей емкости на резервуарной площадке мазутохозяйства, разлив 3492 тонны нефтепродуктов.

Максимально возможный разлив нефтепродукта из железнодорожной цистерны разлив 60 м3 нефтепродуктов.

Максимально возможный разлив нефтепродукта половины состава железнодорожных цистерн. Половина состава – это 7 цистерн 480 куб. м.

Максимально возможный разлив нефтепродукта из автомобильной цистерны разлив 6,5 м3 нефтепродуктов.

Максимально возможный разлив нефтепродукта в результате разгерметизации трубопроводов разлив 10,4 м3 нефтепродуктов.

Эффективность сбора нефти и нефтепродуктов в значительной степени зависит от времени начала операции и конкретных условий (метеорологических и гидрологических).

Значительная часть нефтяных углеводородов относится к высокотоксичным веществам.

Большинство этих соединений обладает свойством накапливаться в живых тканях, что вызывает необратимые патологические изменения в организме.

При неконтролируемом процессе горения в условиях недостатка кислорода активно идет процесс поликонденсации углеводородов, приводящий к образованию полиароматических соединений, таких, как 3,4-бензпирен – сильнейшего из существующих в природе канцерогенов.

Нефтепродукты вредны при вдыхании: Раздражается слизистая оболочка дыхательных путей, глаза, кожа. Обладает наркотическим действием.

При воздействии на организм - при вдыхании, при попадании на кожу и слизистую оболочку глаз, в органы пищеварения поражает органы, ткани и системы, особенно центральную нервную систему, кровь, печень, желудочно-кишечный тракт, сердечно-сосудистую систему, верхние дыхательные пути, легкие, кожные покровы, слизистую оболочку глаз.

При аварийном разливе нефтепродуктов возможны следующие виды ущерба окружающей среде:

загрязнение почвы;

загрязнение атмосферы парами и продуктами горения нефтепродуктов;

воздействие ударной волны на животных и растительность, вторичные источники воздействия на окружающую среду при взрыве резервуаров с нефтью;

тепловое воздействие взрыва и пожара на животных и растительность, вторичные источники воздействия на окружающую среду.

Экологический ущерб образуется за счет образования и необходимости размещения сверхлимитных твердых отходов - загрязненного грунта.

Потребуется рекультивация загрязненного грунта и уборка загрязненного снега в зимнее время.

Абсолютные объемы сброшенной нефтепродуктов при этом невелики, но, учитывая высокие нормативы платы за сбросы, сумма ущерба может оказаться значительной.

Дополнительным фактором, определяющим экологическую опасность объекта, является глубина зоны экстремально высокого (50 максимальных разовых ПДК) и повышенного (1 максимальная разовая ПДК) загрязнения атмосферного воздуха.

Существует возможность загрязнения поверхностных и подземных водных объектов.

Сценарий С-2. Разрушение обвалования, растекание нефтепродукта по территории.

Оценка времени растекания нефтепродуктов.

На уровне инженерной оценки времени растекания нефти будем исходить из предположения, что "цилиндрический" слой жидкости, образовавшийся в результате квази мгновенного разрушения резервуара, растекается под действием только гравитационных сил:

Рис. Принцип расчета гравитационного растекания «цилиндрического» слоя жидкости

Скорость гравитационного растекания нефти dL/dt при квазимгновенном разрушении резервуара связана с текущей толщиной "цилиндрического" слоя жидкости h(L) следующим соотношением;

(1)

где g - сила тяжести; h - минимальная толщина "цилиндрического" слоя жидкости.

Текущее значение толщины слоя h(L) для данного объема растекающейся жидкости зависит от массы вещества, участвующего в аварии, его плотности при заданной температуре, текущего значения площади зеркала разлития и определяется из выражения

(2)

где Q - масса вещества, участвующего в аварии; r- плотность вещества; L - радиус зеркала разлития.

Минимальная толщина "цилиндрического" слоя жидкости для многотонных разлитий определяется видом вещества, структурой и рельефом подстилающей поверхности и может составлять от нескольких миллиметров до нескольких десятков сантиметров, с учетом пропитки грунта.

Из выражений (1) и (2) определим время растекания жидкости t(L) до точки, расположенной на расстоянии L от аварийного резервуара

(3)

где r - радиус аварийного резервуара; L - максимальный радиус зеркала разлития при полном растекании НП по подстилающей поверхности до минимальной толщины слоя жидкости, принятой 10 см.

Характер изменения времени t(L) и скорости dL/dt растекания гидродинамической волны прорыва НП до рассматриваемой точки территории для реальных параметров хранения НП и характеристик местности, показан на рис.:

Рис. Характер изменения времени t и скорости растекания v гидродинамической

волны прорыва НП до рассматриваемой точки территории.

Сценарий С-2. Развитие аварийной ситуации на топливопроводе, связанной с выбросом нефтепродукта из топливопровода в результате его полного раскрытия.

В данном сценарии рассматривается наиболее неблагоприятный вариант аварийной ситуации, связанный с полным разрывом трубопровода ("гильотинный разрыв").

Полная разгерметизация трубопровода возможна, как следствие сочетания усталостных явлений металла трубопровода и гидравлического удара.

Расчет массы нефтепродуктов, вылившихся из трубопровода, определяется как сумма массы пролива с момента повреждения до закрытия задвижек и массы пролива из трубопровода с момента закрытия задвижек до прекращения утечки.

Масса НП m, кг, поступившего в окружающее пространство при расчетной аварии определяется по формуле

m=q*t*r

q - расход НП, определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры топливной среды и т. д., м3×с-1;

t - возможное время истечения нефтепродуктов – 5 мин (3 мин – время на реакцию оператора и до 2 мин время на истечение оставшегося нефтепродукта в трубе при длине отрезка трубопровода между задвижками не более 50 метров).

r - плотность НП, кг×м-3.

Исходные данные:q=0,036 м3×с-1 ; t=300 сек; rмазут=960 кг×м-3, m=10370 кг.

В результате аварийного разлития возможно значительное загрязнение территории СП ПРК.

С целью своевременной локализации аварийного разлива нефтепродуктов на территории объекта необходимо предусмотреть соответствующие инженерно-технические мероприятия.

Например: иметь запас грунта, который при возникновении аварии или ее угрозе можно оперативно переместить бульдозером и спланировать поперек потока нефтепродуктов (при необходимости).

Сценарий С-2. Развитие аварийной ситуации на сливной эстакаде, связанной с выбросом нефтепродукта из ж/д цистерны в результате ее частичного или полного разрушения.

Сценарий С-2(1).

Частичная разгерметизация цистерны из-за образования сквозной трещины или отверстия в нижней части одной из цистерн вследствие усталостных явлений и (или) коррозии в металле корпуса (или в сварном шве) цистерны.

Количество пролитого продукта будет зависеть от:

периода времени с начала пролива до начала обнаружения и принятия мер (быстрое подключение к сливному прибору и отключение других цистерн, стоящих на сливе с параллельной заделкой отверстия);

вязкости продукта;

емкости железнодорожной цистерны (60 м3.).

При непринятии мер содержимое цистерны может полностью вылиться в количестве до 60 м3 с образованием площади разлива 270 м2.

В случае принятия мер выльется около 1,6 м3 нефтепродукта.

В этом случае в соответствии с Приказом МПР РФ № 000 от 3.03.03 г. разлив нефтепродуктов не относится к чрезвычайной ситуации.

Сценарий С-2(2).

Менее вероятная авария - полная разгерметизация ж. д. цистерны вследствие ее схода с рельсов, опрокидывания и разлома корпуса при ударе о землю.

Это может произойти при неправильных действиях машиниста тепловоза, составителя поезда или неисправном состоянии пути.

По последствиям сценарий аналогичен сценарию С-2(1), но произойдет по времени не более 2 минут. Площадь разлива составит 270 м2.

Сценарий С-2(3).

Наименее вероятная, но наиболее опасная авария - внезапная разгерметизация половины состава (семь цистерны) по аналогичным причинам сценария С-2(2).

Количество пролитого нефтепродукта будет составлять 480 м3.

Половина пролитого нефтепродукта от общего количества в составе допускается Постановлением Правительства РФ от 01.01.2001г. № 000. Площадь разлива составит 1080 м2.

Сценарий С-2. Развитие аварийной ситуации на АЗС №4 АТХ.

Сценарий С-2 (4).

Срыв шланга на эстакаде налива.

Вероятная причина: выход из строя узла крепления шланга к стояку.

Наиболее вероятные причины: неисправность автоматической блокировки, отключающей насос при достижении предельного уровня, и отсутствие контроля со стороны водителя автозаправщика.

Объем вылива составит около 2 м3.

Пролитый продукт по бетонному лотку сливается в нефтеловушку канализационной системы.

Сценарий С-2(5).

Частичная разгерметизация цистерны автозаправщика.

Наиболее вероятные причины: образование сквозной трещины или отверстия вследствие усталостных явлений, последствий в результате вероятного ДТП или (и) коррозии в металле корпуса или в сварном шве цистерны.

В случае, если водитель будет рядом, пролив окажется незначительным - он даст команду на прекращение слива с цистерны, либо отключит насос сам.

Если же по каким-либо причинам это не будет сделано, то масштаб пролива может быть вплоть до оптимального объема, равного 6,5 м3.

Сценарий С-2(6).

Разгерметизация цистерны автозаправщика вследствие повышения давления внутри цистерны при нарушении работы дыхательного клапана (например, в зимнее время при примерзании его к седлу).

В этом случае может вылиться оптимальный объем 6,5 м3.

Фактическая площадь составит не более 20 м2, так как продукт с асфальтированной площадки поступит в бетонный лоток, а оттуда в нефтеловушку канализационной системы.

Образование горящего разлития.

При горении нефтепродуктов примерно 20% разлившейся массы выбрасывается в атмосферу в виде поллютантов.

Горение сопровождается весьма сильной задымленностью всей территории СП ПРК по направлению ветра.

Из анализа приведенных статистических данных и частот инициирующих событий следует, что с наибольшей вероятностью разливы нефтепродуктов на объектах СП ПРК могут произойти по причинам: отказа регуляторов давления, разгерметизации насосов, дефектов труб и брака строительно-монтажных работ.

Статистические данные по вероятности возникновения сценариев развития возможных аварий на объектах топливно-энергетического комплекса:

№№ пп	Сценарий развития аварии	Вероятность
1.	Факельное горение	0,0574
2.	Образование огневого шара	0,0287
3.	Горение пролива вытекшей среды	0,7039
4.	Сгорание облака ТВС в детонационном режиме	0,0119
5.	Сгорание облака ТВС в дефлаграционном режиме	0,1689
6.	Безопасное рассеивание облака ТВС	0,0292

(Материалы шестой Всероссийской научно-практической конференции «Управление рисками чрезвычайных ситуаций»).

Из данных, приведенных в таблице видно, что наибольшую частоту реализации могут иметь сценарии, связанные с горением разлития НП и сгорания облака ТВС в дефлаграционном режиме.

В случае образования облака ТВС вероятность дальнейших событий будет в значительной степени определяться направлением перемещения облака ТВС по территории СП ПРК и за их пределами, что в свою очередь определяется розой господствующих ветров в районе размещения площадки объекта.

При неблагоприятном развитии ЧС возможно возникновения пожара, при этом объект может оказаться в зоне сильной задымленности.

Сценарий С-3. Разрушение оборудования, растекание нефтепродукта по территории с возгоранием.

Так как нефтепродукты обладают взрывопожароопасностью, существует потенциальная опасность усугубления аварийной ситуации с разливом нефтепродуктов и перерастания ее в более опасную стадию - пожар разлития.

При этом помимо отрицательного экологического эффекта вероятным является появление значительных материальных и гуманитарных потерь вследствие возможной эскалации аварии за пределами объекта.

Основным поражающим фактором в данном случае будет термическое воздействие на людей и материальные объекты.

Зависимость последствий термического воздействия на человека от интенсивности излучения горящего разлития нефти:

Характер воздействия на человека	Интенсивность излучения, кВт/м2
Без негативных последствий в течение неограниченного времени	1,4
Безопасно для человека в брезентовой одежде	42
Непереносимая боль черезсек.	7,0
Ожог 1 степени черезсек. Ожог 2 степени черезсек. Непереносимая боль через 3 - 5 сек.	10,5
Ожог 1 степени через 6 - 8 сек. Ожог 2 степени черезсек. Летальный исход с вероятностью 50 % при длительном воздействии около 10 сек.	44,5

Сценарий С-3(1): Пожар разлития в обваловании резервуарного парка мазутохозяйства.

Интенсивность теплового излучения q, кВт/м2, рассчитывается по формуле[ГОСТ Р 12.3.047-98]:

q = Ef · Fq· t,

где Ef — среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м2;

Fq — угловой коэффициент облученности;

t — коэффициент пропускания атмосферы, t = exp[ -7,0 ·r - 0,5 d)]

Эффективный диаметр пролива d, м, рассчитывается по формуле: ,

где S — площадь пролива, м2.

Высота пламени Н, м, рассчитывается по формуле: ,

где т — удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м · с);

rв — плотность окружающего воздуха, кг/м3;

g— ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2.

Fq - угловой коэффициент облученности:,

где ,

где А = (h2 + + 1) / 2S1 ,

Sl = 2r/d (r— расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта),

h = 2H/d;

,

B = ( 1+S12 ) / ( 2S1 ),

Исходные данные для резервуарного парка мазутохозяйства:

Площадь обваловки S=95 х 45=4275м2 . За вычетом площади одного резервуара площадь для расчета интенсивности теплового излучения составит S=4,5=5422,2 м2

m=0,04

Ef для мазута=40

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	118
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	80
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	65
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	55
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	51
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	46,5

Сценарий С-3(2). Пожар разлития при разгерметизации технологического трубопровода.

Исходные данные:

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=52 м2

m=0,04

Ef =40

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	16,5
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	10
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	8,5
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	6,4
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	6
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	5

Сценарий С-3(3). Пожар разлития при разгерметизации железнодорожных цистерн.

Исходные данные:

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения в случае разгерметизации ж/д цистерны составляет S1=270 м2;

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения в случае разгерметизации половины ж/д состава составляет S2=1080 м2

m=0,04

Ef =40

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м (ж/д цистерна)	Радиус воздействия, м (1/2 состава)
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	32,8	60
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	21	39
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	16,5	31,2
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	13,5	26
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	12,3	23,7
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	10,5	21,2

Сценарий С-3(4). Пожар разлития при разгерметизации автоцистерны.

Исходные данные:

Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=29,3 м2

m=0,06

Ef =35

Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:

Степень поражения	Интенсивность теплового излучения, кВт/м2	Радиус воздействия, м
Без негативных последствий в течение длительного времени	1,4	13,6
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4,2	8
Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин	7,0	6
Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с	10,5	4,7
Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин	12,9	4,1
Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры	17,0	3,7

При организации и проведении работ по ликвидации аварийных разливов нефти, в обязательном порядке должно быть учтено, что:

1. Сторонние лица и персонал предприятия, оказавшийся в опасной зоне и не задействованный в ликвидации аварийного разлива нефти, должны быть эвакуированы на безопасное расстояние, согласно приведенным расчетам от края зоны разлива.

2. Технические средства и передвижные установки, мощности которых не используются в ликвидации РН, должны быть передислоцированы на безопасное расстояние, согласно приведенным расчетам от края зоны разлива.

ТПНБ.

При аварийных разливах нефтепродуктов появляются вторичные ЧС:

загрязнение окружающей природной среды при разлитии НП (экологическое загрязнение почвы, воды, атмосферы);

пожар;

задымление и отравление токсическими веществами (продуктами горения нефтепродуктов);

взрыв ТВС при разливе бензина и дизтоплива, которые являются ЛВЖ, ГЖ.

Под критериями оценки поражения человека понимаются количественные оценки (числовые значения характеристик) полей поражающих факторов, соответствующие определенным биологическим эффектам (смерть, механические травмы, ожоги, отравления и т. д.).

Основными вторичными поражающими факторами для персонала, зданий и сооружений при авариях на объекте являются: тепловое излучение горящих проливов, непосредственное воздействие огня, действие ударной волны при взрывах ТВС.

При определении зон действия основных поражающих факторов возможных аварий выполнена количественная оценка интенсивности теплового излучения при пожарах проливов ЛВЖ по ГОСТ 12.3.047-98 «Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля».

Для оценки опасностей объекта для обслуживающего персонала и окружающей среды в качестве расчетных приняты наиболее тяжелые по последствиям аварии, при которых возможен максимальный разлив нефтепродукта.

Для оценки зоны действия основных поражающих факторов от теплового излучения при пожарах разливов нефтепродукта принимались следующие значения:

Характер воздействия на человека	Интенсивность излучения кВт/м2
Без негативных последствий в течение неограниченного времени	1.4
Безопасно для человека в брезентовой одежде	4.2
Непереносимая боль через 20-30 с Ожог 1 степени через 1 5-20 с Ожог 2 степени через 30-40 с	7.0
Непереносимая боль через 3-5 с Ожог 1 степени через 6-8 с Ожог 2 степени через 12-16 с	10.5
Летальный исход с вероятностью 50% при длительном воздействии около 10 с	44.5

Для оценки степени разрушений и количества погибших от теплового излучения при горении разлитии принимались следующие значения:

Характер повреждений элементов зданий	Интенсивность излучения кВт/м2
Стальные конструкции (критическая температура прогрева 3000 С) разрушение 10 мин при 30 мин при 90 мин при	30 20 12
Стальные конструкции (критическая температура прогрева 7000 С) разрушение 10 мин при 30 мин при 90 мин при	95 55 30
Взрыв резервуаров с нефтепродуктом (температура самовоспламенения ме­нее 2350 С при степени черноты резервуара 0,35) 5 мин при 10 мин при 20 мин при более 30 мин при	34.9 27.6 21.4 19.5

Последствия меньших тепловых потоков:

Объект, на который направлено воздействие	Тепловой поток, кВт/м2
4.2	8.4	10.5
Окрашенные металлические конструкции	без изменений	вспучивание краски	обгорание краски
Деревянные конструкции	то же	разложение	обугливание
Резина, одежда, ткань	то же	обугливание	загорание

Для оценки количества разрушений и количества пострадавших от воздушной ударной волны принимались значения:

Характер повреждения элементов зданий	Р, кРа степени черноты поверхности резервуара 0.35)
Разрушение остекления	5
Разрушение перегородок и кровли
- деревянных каркасных зданий	12
- кирпичных зданий	15
- железобетонных каркасных зданий	17
Разрушение перекрытий
- деревянных каркасных зданий	17
- промышленных кирпичных зданий	28
- промышленных зданий со стальным и железобетонным каркасом	30
Разрушение стен
- шлакоблочных зданий	22
- деревянных каркасных зданий	28
- кирпичных зданий	40
Полное разрушение зданий	100
Разрушение фундаментов	215-400
Воздействие на человека	Р, кПа
Возможны травмы, связанные с разрушением стекол и повреждением стен зданий	5.9-8.3
Травмы - временная потеря слуха или травмы в результате вторичных эффектов УВ	16
Летальный исход 50%, 50% серьезные повреждения барабанных перепонок,
тяжелая степень поражения легких	55
Летальный исход - все люди в неукрепленных зданиях	70

Зоны действия основных поражающих факторов при расчетных авариях.

Зоны поражения при пожарах нефтепродуктов.

Пожары разливов возможны на следующих производственных площадках Томской перевалочной нефтебазы:

Резервуарный парк НП;

Насосная НП;

Железнодорожная эстакада слива НП;

Автомобильная эстакада налива НП.

Зоны действия теплового из-лучения (расчет производился по методике №11 п.3.1.3.) представлены в таблице 16	Обору дование	Веще ство	Время выгора ния, с	Масса, кг/ Радиус разли­тия, м	Расстояние на котором наблюю-дается тепловой поток с заданной величи­ной Q, кBT/M2.
1,4	4,2	7,0	10,5	44,5
Резервуарный парк НП	РВС-3000	бензин	633	2115000/ 84,7	194	81	40	16	0
Резервуарный парк НП	РВС-3000	бензин	2810	2115000 разлив в обвалование S=4863,5	109	46	23	9	0
Ж/д эстакада слива НП	Ж/д цистерна	бензин	633	130000/ 26,8	56	24	12	5	0
Автомобильная эстакада отпуска НП	Автоцистерна	бензин	633	7220/8,5	27	14	9	6	0

Зоны поражения при взрывах топливно-воздушных смесей.

Взрывы ТВС при разливах нефтепродуктов (ЛВЖ) возможны на следующих площадках ТПНБ:

Резервуарный парк нефтепродуктов;

Железнодорожная эстакада слива НП;

Автомобильная эстакада отпуска нефтепродуктов;

Насосная светлых НП;

Трубопровод с бензином (дизельным топливом).

Зоны разрушения промышленных объектов в зависимости от массы облака ТВС:

Оборудование	Сценарий	Масса облака ТВС, кг	Радиусы зон разрушений, м	R7
R1	R2	R3	R4	R5	R6
Резервуарный парк НП
РВС-3000	C1-E-orp, др	2549	41	63	115	442	190	599	751
РВС-3000	C1-E-orp	2549	41	63	115	442	190	599	751
РВС-3000	С1-Е - св, др	29460	104	154	261	768	201	619	777
РВС-3000	C1-E-св	29460	104	154	261	768	201	619	777
Ж/д эстакада слива НП
Ж/д цистерна	С1-ЖЦ-св, др	2020	35	53	101	402	174	549	689
Ж/д цистерна	C1-ЖЦ-св	2020	35	53	101	402	174	549	689
Автомобильная эстакада отпуска НП
Автоцистерна	С1-АЦ-св	111	0	12	34	148	66	208	261
Трубопровод	C1-Т-св	500	0	0	17	51	0	53	68

Примечания:

1) R1 - радиус полного разрушения зданий;

R2 - радиус области сильных повреждений 50-75 % стен;

R3-радиус области значительных повреждений;

R4 - радиус области минимальных повреждений;

R5 - радиус полного разрушения остекления;

R6 - радиус 50% разрушения остекления;

R7-радиус 10% разрушения остекления.

Принятые при расчете зон поражения при взрыве облака ТВ С допущения:

2) Время испарения пролива -15 мин.

3) Количество вещества, участвующего в создании поражающих факторов - 10% от массы об­лака ТВС при взрыве на открытом пространстве.

4) Характеристики окружающего пространства:

При разгерметизации емкостей в резервуарном парке, железнодорожных и автоцистерн на СНЭ - среднезагроможденное.

Анализ рассмотренных моделей аварийных ситуаций позволяет сделать выводы:

при максимально возможных разливах нефтепродуктов зоны действия вторичных поражающих факторов (воздушная ударная волна с учетом дрейфа облака ТВС) выходят за пределы производственной площадки ТПНБ;

при наиболее опасных авариях на ТПНБ пострадать может как персонал самого объекта так и персонал соседних предприятий;

наибольшую опасность по тяжести последствий при разлитии нефтепродуктов представляет собой сценарий: гидродинамический прорыв обвалования при полной раз герметизации емкости РВС-3000—>мгновенное высвобождение газовой фазы с образованием облака ТВС и образование свободного разлития бензина —> дрейф облака ТВС - источник зажигания - взрыв облака ТВС —> поражение людей, разрушение зданий и сооружений ударной волной.

Последствия аварийных разлитий нефтепродуктов для окружающей природной среды.

Наибольшую опасность для окружающей природной среды могло бы представить попадание нефтепродуктов в водные акватории. Однако в нашем случае, при расстоянии р. Томь от нефтебазы около 1,5 км такая опасность исключена. Почва может быть загрязнена только на территории самой нефтебазы. При пожаре разлитий произойдет загрязнение атмосферы продуктами сгорания нефтепродуктов в городской черте.

Данные о возможном ущербе. Экологический ущерб.

Оценка ущерба природной среде производилась по следующим направлениям:

ущерб от загрязнения атмосферного воздуха (определялся исходя из массы загрязняющих веществ, выбрасываемых при горении нефтепродуктов);

ущерб от загрязнения земель нефтепродуктами;

ущерб от загрязнения водных акваторий нефтепродуктами (в данном случае - отсутствует);

воздействие аварий на представителей животного и растительного мира, на вторичные ис­точники воздействия на природную среду.

Экологический ущерб загрязнения земли. Для оценки ущерба при загрязнении почвы нефтепродуктом использовалось следующее соотношение (методика 15, п. 2.1.4.):

Уп = НсFгрр K пj, где: Уп - ущерб от загрязнения территории, тыс. руб.;

Нс _ Стоимости сельскохозяйственных земель занимаемых Томской перевалочной нефтебазой - 56тысяч 460 рублей за 1 гектар (в ценах 2005 г);

Fгр - загрязненная НП почва, га (Таблица 14);

Kп(i) - коэффициент природно-хозяйственной значимости почв и земель j-го типа (для земель промышленного назначения Kп(i)= 1);

Kj - коэффициент, учитывающий класс опасности вещества (для веществ IV класса опасности Ki=l).

Экологический ущерб загрязнения атмосферы. Экологический ущерб от загрязнения атмосферы определяется размером взысканий за вред, причиненный выбросами в атмосферу продуктов испарения (для низкокипящих нефтепродуктов) и горения нефтепродуктов.

Экологический ущерб от загрязнения атмосферы продуктами испарения определялся по формуле (методика 15, п. 2.1.4.):

Уаи = Уудr х Дг-М п х Кэс, где,

Уудг - показатель удельного ущерба атмосферному воздуху, наносимого выбросом еди­ницы приведенной массы загрязняющих веществ на конец отчетного периода времени в г-ом экономическом районе РФ, руб/усл. т. Для Западно-Сибирского экономического региона Уудг=46,9 руб/усл. т.;

Кэс - коэффициент экологической ситуации и экологической значимости состояния ат­мосферного воздуха территорий в составе экономических регионов России. Для Западно - Сибирского экономического региона Кэг=1.4;

Мп - приведенная масса выбросов загрязняющих веществ от стационарных источников выбросов, усл. т., определяемая как

М= Еmi х Кэi, где:

mi - фактическая масса i-го загрязняющего вещества или группы веществ с одинаковым коэффициентом относительной эколого - экономической опасности, т.;

Кэi - коэффициент относительной эколого - экономической опасности i-ro загрязняюще­го вещества или группы веществ (для бензина - 1,2).

Оценка массы испарившихся в атмосферу НП с поверхности разлива определяется по формуле (ГОСТ Р12.3.047-98):

mi = 10-6 n М р н t

Где _ — коэффициент, принимаемый в зависимости от скорости и температуры воздуш­ного потока над поверхностью испарения (принято g=1);

М — молярная масса, г/моль;

рн — давление насыщенного пара при температуре жидкости, определяемое по спра­вочным данным, кПа (для бензина 66 кПа);

t-время испарения, с (принималось 900 с).

Экологический ущерб от загрязнения атмосферы продуктами горения НП определялся по формуле (методика.15, п. 2.1.4.):

Уаг = Уудг – Мп - Кэс, где:

Уудг - показатель удельного ущерба атмосферному воздуху, наносимого выбросом еди­ницы приведенной массы загрязняющих веществ на конец отчетного периода времени в г-ом экономическом районе РФ, руб/усл. т. Для Западно - Сибирского экономического региона Уудг=46,9 руб/усл. т.;

Кэс - коэффициент экологической ситуации и экологической значимости состояния атмосферного воздуха территорий в составе экономических регионов России. Для Восточно-Сибирского экономического региона Кэг=1,4;

Мп - приведенная масса выбросов загрязняющих веществ от стационарных источников выбросов, усл. т., определяемая как

Мп = Еmi - Kэi, где:

mi - масса 1-го загрязняющего вещества, выбрасываемого в атмосферу при горении НП, определяемая по формуле («Методические и нормативно - аналитические основы экологического аудирования в РФ», М., изд. «Эльзевир», 2000 г), т:

mi = Ki Kнп M,

где Кi - коэффициент эмиссии i-гo вещества (Таблица 18);

Кнп - коэффициент сгорания нефтепродуктов (принимается Кнп =0,95);

М - масса горящих нефтепродуктов, т.

Кэi - коэффициент относительной экологической и экономической опасности i-гo загрязняюще­го вещества или группы веществ (для бензина - 1,2).

Результаты расчета экологических штрафов за загрязнение атмосферы:

Загрязняющий атмосферу компонент	Коэффициент эмиссии загрязняющего атмосферу вещества Кi	Кэi
бензин
Оксид углерода	3,	0.4
Сероводород	1,'-3	500
Оксиды азота	1.5 . 10-2	16,5
Оксиды серы (в пересчете на SO2)	1,	2,6
Сажа	1,	33,5
Синильная кислота	1,	110
Пятиокись ванадия	1,	330
Формальдегид	1,	500
Органические кислоты (в пере­счете на СНзСООН	5,	33,5
Бенз(а)пирен	6,	12500

Общий экологический ущерб:

Состав­ляющая	Сценарий	Экологиче­ский ущерб загрязне­ния земли, тыс. руб.	Экологиче­ский ущерб загрязне­ния атмо­сферы продуктами испарения НП, тыс. руб.	Экологиче­ский ущерб загрязне­ния атмо­сферы про­дуктами горения НП, тыс. руб.	Общий экологиче­ский ущерб, тыс. руб	Риск воз­никнове­ния эколо­гического ущерба та­кого мас­штаба, тыс. руб/год
1	2	3	4	5	6	7
Резервуар ный парк НП	Со-Е-св
Резервуар ный парк НП	С1-Е-огр, др
Резервуар ный парк НП	C1-E-огp
Резервуар ный парк НП	С1-Е - св, др
Резервуар ный парк НП	С1-Е-св
Резервуар ный парк НП	С2-Е-огр
Резервуар ный парк НП	С2-Е-св
Ж/д эстаада слива НП	Со-ЖЦ-св
Ж/д эстакада слива НП	Со-ЖЦ-св др
Ж/д эстакада слива НП	С1-ЖЦ-св
Ж/д эстакада слива НП	С2-ЖЦ- ев
АСН	Со-АЦ-св
АСН	С1-АЦ-св
АСН	С1-АЦ-св

В процессе эксплуатации склада имеются выбросы загрязняющих веществ в окружающую среду. К первой группе источников загрязнения относятся:

большие и малые дыхания резервуаров;

выбросы из железнодорожных цистерн при работе с верхними сливными стояками;

выбросы после вакуум-насоса;

выхлопные газы двигателей, заправляемых автомобилей.

Источники этой группы загрязняют атмосферный воздух склада.

Ко второй группе источников загрязнения относятся:

проливы нефтепродуктов при сливе из железнодорожных цистерн;

проливы нефтепродуктов при заправке автотранспорта;

утечки и проливы при обслуживании и ремонте технологического оборудования, трубопроводов;

аварийные утечки в результате поломки или неисправности оборудования (РВС, ТРК, трубопроводов).

Нарушение условий жизнедеятельности населения.

ТПНБ находится в непосредственной близости от промышленных объектов.

Численность персонала нефтебазы составляет 49 человек, наиболее работающая смена - 23 человека.

Наиболее опасными сценариями аварий являются взрывы облаков ТВС при мгновенной раз герметизации емкости РВС-3000 (в обвалование и с прорывом обвалования) и железнодорожной цистерны с бензином с дрейфом в наиболее опасном направлении - в сторону ЗАТО Северск.

Анализ зон поражения ударной волной показал, что даже при самом наихудшем сценарии аварийного разлива нефтепродуктов: гидродинамический прорыв обвалования при полной раз герметизации емкости РВС-3000 —>мгновенное высвобождение газовой фазы с образовани­ем облака ТВС и образование свободного разлития бензина —> дрейф облака ТВС в наиболее опасном направлении —>источник зажигания—> взрыв облака ТВС —> поражение людей, разрушение зданий и сооружений ударной волной не произойдет.

При авариях с горением пролива нефтепродуктов зоны пожаров не выходят за пределы объекта и пострадать от поражающего фактора может также лишь собственный персонал.

Предполагаемое число погибших (персонал нефтебазы и население) при наиболее опасных авариях, объекты, попадающие в зоны полного и сильного разрушений и риск возникновения аварии:

Оборудование	Сценарий аварии	Промышленные объекты попадающие в зоны полного и сильного разрушения	Предполагаемое число погибших, чел.	Риск возникновения аварии,1/год
РВС - 3000	С1-Е-огр, др	1. На территории нефтебазы: 2 операторные, пост охраны; 2. Соседние организации: «Т»	7 своих работников	4,89 х10-7
РВС - 3000	С1-Е-огр	Территория парка светлых нефтепродуктов	7 своих работников
РВС - 3000	С1-Е-св, др	1. На территории нефтебазы: 2 операторные, ж/д и автомобильные эстакады, здание насосной, котельная, административное здание с лабораторией. 2. Соседние предприятия: , «Т», ПКК «Акселон»	23 + организации
РВС - 3000	С1-Е-св	1.На территории нефтебазы: все объекты нефтебазы; 2.Соседние предприятия: , «Т», ПКК «Акселон»	23 + организации
Ж/д цистерна с бензином	С1-ЖЦ-св, др	2.На территории нефтебазы: операторная, пост охраны; 2. Соседняя организация ПКК «Акселон»	4+???
Ж/д цистерна с бензином на территории СНЭ	С1- ЖЦ-св	Ж/д эстакада	4
Автоцистерна на территории НЭ	С1-АЦ-св	Автомобильная наливная эстакада	2

Общий материальный ущерб от аварий на опасном производственном объекте определяется как:

П общ = Пп. п. + Пл. а + Пс. э. + Пк. у. + Пэкол. + Пв. т.р.;

где Пп. п - прямые потери предприятия;

Пл. а - затраты на локализацию и ликвидацию аварии;

Пс. э - социально-экономические потери (затраты вследствие гибели и травматизма людей);

Пк. у. - косвенный. ущерб;

Пэкол - экологический ущерб;

Пв. т.р - потери от выбытия трудовых ресурсов в результате гибели людей или потери ими трудоспособности (в нашем случае можно пренебречь).

Прямые потери:

Пп. п. = По. ф. + Птм. ц. + Пим., где

По. ф. - потери предприятия в результате уничтожения основных фондов;

Птм. ц - потери предприятия в результате уничтожения товарно-материальных ценностей;

Пим - потери предприятия в результате уничтожения имущества третьих лиц.

Затраты на локализацию:

Пл. а = Пл + Пр., где

Пл. - расходы, связанные с локализацией и ликвидацией последствий аварий;

Пр – расходы на расследование аварии.

Социально-экономические потери:

В нашем случае социально-экономические потери складываются из ущерба, нанесенному персоналу объекта в случае его гибели или травмировании. Это выплаты на содержание детей, пенсий по случаю утери кормильца, погребение в случае гибели людей, расходы на лечение, профессиональное переобучение, выплаты компенсаций - в случае травмирования в результате аварий.

Косвенный ущерб:

Пн. в - часть доходов, недополученных предприятием в результате простоя.

Принятые при расчете общего материального ущерба допущения:

Расчет производился для максимально опасных разливов нефтепродуктов на объекте;

При оценке прямых потерь предприятия стоимость нефтепродуктов была взята по данным торгового дома -М» на 01.02.05г.

Бензин АИ–92 – 11522 руб./т;

Бензин А–80 –10650 руб./т;

Для оценки прямых потерь предприятия была использована база данных по стоимостям оборудования, зданий и сооружений.

Результаты расчетов материального ущерба для наиболее опасных сценариев аварии для каждой составляющей Томкой нефтебазы:

Составляющая	Оборудование	Сценарий аварии	Составляющие материального. ущерба, тыс. руб.	Материальный ущерб тыс. руб.
Пп. п	Пл. а*	Пс. э	Пк. у	Пэкол
Парк светлых нефтепродуктов	РВС-3000	С1-Е-св, др
Железнодорожная эстакада слива нефтепродуктов	ж/д цистерна	С1-ЖЦ-св, др
Эстакада налива нефтепродуктов	бензовоз	С1-АЦ-св

По данным зарубежных специалистов перемещение и захоронение 1 т загрязненного грунта обходится ~ 350 $, а сжигание этого же количества с соблюдением даже минимальных предосторожностей, без учета стоимости специального оборудования ~ в 250 $.

, , «Проблемы безопасности при ЧС», 2003 с.108-115.

Приведенные значения составляющих материального ущерба являются весьма приблизительными, т. к. не учитывают в полной мере стоимость работ по выемке и перемещению грунта, его захоронению (т. к. загрязнение большей частью приходится ликвидировать вручную с привлечением большого количества людей).

Такие работы не решают проблем полной ликвидации загрязнения, а в лучшем случае переносят его из одного места в другое, временно считающееся более безопасным. Тем не менее эти методы необходимы как оперативные, предварительные или вспомогательные, предшествующие дальнейшей очистке загрязненной территории.

Величина материального ущерба при нанесении вреда третьим лицам и сторонним организациям в случае, если он превысит значение суммы по договору на страхование гражданской ответственности, должна быть определена в судебном порядке.

Выход зон поражения при аварийных разливах нефтепродуктов возможен при следующих сценариях развития аварий:

Полная раз герметизация емкости РВС-3000 в обвалование —> мгновенное высвобождение газовой фазы из емкости и образование пролива бензина —> испарение пролива, образование облака ТВС —> дрейф облака ТВС в наиболее опасном направлении—> источник зажигания—> взрыв облака ТВС--> поражение людей, разрушение зданий и сооружений ударной волной.

Гидродинамический прорыв обвалования при полной раз герметизации емкости РВС - 3000—>мгновенное высвобождение газовой фазы с образованием облака ТВС и образование свободного разлития бензина -> дрейф облака ТВС в наиболее опасном направлении —>источник зажигания—> взрыв облака ТВС —> поражение людей, разрушение зданий и сооружений ударной волной.

Гидродинамический прорыв обвалования при полной разгерметизации емкости РВС-
3000 —> мгновенное высвобождение газовой фазы из емкости и образование пролива
бензина — испарение пролива, образование облака ТВС —>источник зажигания—>взрыв облака ТВС—> поражение людей, разрушение зданий и сооружений ударной волной.

Гидродинамический прорыв обвалования при полной раз герметизации емкости РВС-
3000 —> образование свободного разлития бензина + источник зажигания —> воспламенение пролива—> поражение людей, разрушение зданий и сооружений тепловым
излучением.

Полная раз герметизации железнодорожной цистерны —>мгновенное высвобождение газовой фазы с образованием облака ТВС и образование свободного разлития бензина —> дрейф облака ТВС в наиболее опасном направлении—> источник зажигания—> взрыв облака ТВС —>поражение людей, разрушение зданий и сооружений ударной волной.

Томский ШПЗ.

В основу определения типовых сценариев возможных аварий на ШПЗ, связанных с разгерметизацией трубопроводов и оборудования, были положены следующие материалы:

Характеристика опасных веществ, обращающихся на составляющих ШПЗ.

Данные о параметрах хранения.

Описание технических решений по обеспечению безопасности.

Анализ известных аварий, имевших место на других аналогичных объектах, или аварий, связанных с обращающимися опасными веществами.

Анализ возможных причин и факторов, способствующих возникновению и развитию аварий.

Под сценарием аварии понимается последовательность отдельных логически связанных событий, обусловленных конкретным инициирующим событием, приводящим к аварии с конкретными опасными последствиями.

Наиболее характерными авариями, связанными с разгерметизацией оборудования и трубопроводов на участке резервуарного парка являются:

разлитие нефтепродуктов с образованием стойкого загрязнения окружающей природной среды;

пожары проливов нефтепродуктов в помещении и на открытой площадке;

пожар нефтепродуктов в резервуарах;

взрывы (дефлаграционное горение) топливовоздушных смесей (ТВС) в помещении и на открытой площадке.

Статистические данные об авариях на аналогичных объектах свидетельствуют о том, что основными видами аварий на наземных резервуарах являются взрывы паровоздушных смесей и пожары горючих жидкостей.

Взрывы паровоздушных смесей могут реализовываться:

в подкрышном пространстве резервуара;

на проемах (дыхательных устройствах и люках);

в каре резервуарного парка.

Взрывы в подкрышном пространстве резервуара, как правило, не создают непосредственной угрозы для человека и соседнего оборудования в силу конструктивных особенностей резервуаров (в конструкции сооружений данного типа предусмотрен «слабый шов» между верхней кромкой стенки и крышей, препятствующий полному разрушению резервуара и распространению ударной волны в горизонтальной плоскости). Данный вид взрыва, в основном, является начальной стадией пожара горючих жидкостей внутри резервуара.

Взрывы в наружном пространстве резервуара могут служить причиной травмирования людей и повреждения соседнего оборудования.

Непременным условием возникновения взрывов является наличие паровоздушной смеси, находящейся во взрывоопасном состоянии.

Основным условием появления взрывоопасной ПВС в подкрышном пространстве резервуара с антисептиком со стационарной крышей является хранение антисептика при отрицательных температурах наружного воздуха (температурные пределы воспламенения антисептика лежат в пределах –370С – 00С). В теплое время года концентрация паров антисептика в подкрышном пространстве указанных резервуаров лежит за пределами воспламенения (взрывного горения).

Основным условием появления взрывоопасной ПВС в подкрышном пространстве резервуара с антисептиком со стационарной крышей является их нагрев (температурные пределы воспламенения лежат в пределах 57°С – 155°С). Поэтому в зимнее время года концентрация паров данным продуктов в подкрышном пространстве резервуаров не достигает опасных концентраций, а в летнее время достижение взрывоопасных концентраций возможно либо при аномальных высоких температурах наружного воздуха и прямого нагрева солнечными лучами, либо при нарушении изоляционного покрытия резервуаров.

ПВС взрывоопасной концентрации в наружном пространстве резервуара может образовываться при любых погодных условиях при «малых» и «больших» дыханиях резервуара.

По условиям возникновения и распространения горения в начальной стадии и с учетом возможности выброса и растекания горящей жидкости пожары нефтепродуктов можно разделить на три основных вида:

внутренний пожар – пожар с взрывом внутри газового пространства с последующим горением жидкости в резервуаре;

пожар с горением на дыхательных устройствах или на других проемах в газовой части резервуара;

наружный пожар – пожар с проливом жидкости (с горением в обваловании или за его пределами при гидродинамическом прорыве обвалования).

В стадии развития пожара его характер может меняться (от пожара на дыхательных устройствах к внутреннему пожару, от внутреннего пожара к наружному и т. д.).

В силу малых размеров зон действия поражающих факторов пожара на дыхательных устройствах, данный вид пожара может рассматриваться только как начальная стадия пожара горючих жидкостей внутри резервуара.

Основными источниками зажигания являются:

проявление атмосферного электричества;

разряды статического электричества;

механические удары при отборе проб и замере уровня;

фрикционные искры, возникающие в момент разрушения резервуара;

искры электроустановок;

технологические огневые устройства.

На основе анализа причин возникновения и факторов, определяющих исходы аварий, учитывая особенности применяемых на ШПЗ технологических процессов, можно выделить следующие характерные типовые сценарии аварии:

Сценарий 1 (С1) – разлитие нефтепродуктов, сопровождающееся загрязнением промплощадки (в случае разгерметизации резервуаров, арматуры или трубопроводов в пределах обвалования) или загрязнением окружающей природной среды (ОПС) в случае прорыва обвалования.

Сценарий 2 (С2) – пожар разлития нефтепродуктов на открытой площадке (с горением в обваловании или за его пределами при гидродинамическом прорыве обвалования).

Сценарий 3 (С3) – открытый пожар внутри резервуара, который сопровождается горением на свободной поверхности жидкости.

Сценарий 4 (С4) – взрыв ПВС в газовом пространстве резервуара.

Сценарий 5 (С5) -взрыв ПВС в открытом пространстве.

Сценарий 6 (С6) –взрыв ПВС в открытом пространстве с последующим пожаром пролива.

Сценарий 7 (С7) – взрыв ПВС в помещении с последующим пожаром пролива.

Сценарий 8 (С8) – пожар нефтепродуктов в помещении.

Сценарий 9 (С9) – разрыв резервуара хранения при попадании в очаг пожара (BLEVE) с последующим горением образовавшегося облака по модели «огненного шара».

Социально-экономические последствия.

Тяжесть экономических последствий определяется взаимным расположением аварийного оборудования с другими объектами и определена в рамках страхования ОПО (согласно 15 статьи Федерального закона от 01.01.01 г.).

Экономический ущерб от аварий на опасных производственных объектах определяется согласно РД «Методические рекомендации по оценке ущерба при авариях на опасных производственных объектах».

Структура экономического ущерба от аварий на опасных производственных объектах, как правило, включает: полные финансовые потери организации, эксплуатирующей опасный производственный объект, на котором произошла авария; расходы на ликвидацию аварии; социально-экономические потери, связанные с травмированием и гибелью людей (как персонала организации, так и третьих лиц); вред, нанесенный окружающей природной среде; потери из-за неиспользованных возможностей в результате простоя организации и потери государства от выбытия трудовых ресурсов.

При оценке ущерба от аварии на опасном производственном объекте за время расследования аварии (10 дней) могут быть подсчитаны те составляющие ущерба, для которых известны исходные данные. Окончательно полный ущерб от аварии может быть рассчитан работниками предприятия или (при необходимости) экспертами после окончания сроков расследования аварии и получения всех необходимых данных.

Ущерб от аварии на опасных производственных объектах может быть выражен в общем виде формулой:

где ПА – полный ущерб от аварий, руб.;

ППП – прямые потери организации, эксплуатирующий опасный производственный объект, руб.;

ПЛА – затраты на локализацию/ликвидацию и расследование аварии, руб.;

ПСЭ – социально-экономические потери (затраты, понесенные вследствие гибели и травматизма людей), руб.;

ПНВ – потери (убытки) из-за неиспользованных производственных возможностей (или упущенная экономическая выгода), руб.;

ПЭКОЛ – экологический ущерб (урон, нанесенный объектам окружающей природной среды); руб.;

ПВТР – потери от выбытия трудовых ресурсов в результате гибели людей или потери ими трудоспособности.

Прямые потери (ППП) от аварий можно определить по формуле:

ПОФ – потери предприятия в результате уничтожения (повреждения) основных фондов (производственных и непроизводственных), руб.;

ПТМЦ – потери предприятия в результате уничтожения (повреждения) товарно-материальных ценностей (продукции, сырья и т. п.), руб.;

ПИМ – потери в результате уничтожения (повреждения) имущества третьих лиц, руб.

Затраты на локализацию/ликвидацию и расследование аварии (ПЛА) можно определить по формуле:

где ПЛ – расходы, связанные с локализацией и ликвидацией последствий аварий, руб.;

ПР – расходы на расследование аварий, руб.

Социально-экономические потери (ПСЭ) можно определить как сумму затрат на компенсации и мероприятия вследствие гибели персонала и третьих лиц (ПГП и ПГТЛ соответственно) и/или травмирования персонала и третьих лиц (ПТП и ПТТЛ):

Потери из-за неиспользованных возможностей (ПНВ) вследствие аварий рекомендуется определять как часть доходов, недополученных предприятием в результате простоя (ПНП), зарплату и условно-постоянные расходы предприятия, за время простоя (ПЗП) и убытки, вызванные уплатой различных неустоек, штрафов, пени и пр. (ПШ), а также убытки третьих лиц из-за недополученной прибыли):

Экологический ущерб (ПЭКОЛ) рекомендуется определять как сумму ущербов от различных видов вредного воздействия на объекты окружающей природной среды:

ЭА – ущерб от загрязнения атмосферы, руб.;

ЭВ – ущерб от загрязнения водных ресурсов, руб.;

ЭП – ущерб от загрязнения почвы, руб.;

ЭБ – ущерб, связанный с уничтожением биологических (в т. ч. лесных массивов) ресурсов, руб.;

ЭО – ущерб от засорения (повреждения) территории обломками (осколками) зданий, сооружений, оборудования и т. д., руб.

Обобщенная структура, рекомендуемая для определения ущерба от аварии на опасных производственных объектах, представлена схематично.

На основе исходных данных, характеристик полей поражающих факторов и критериев поражения человека построены F/N-диаграммы, характеризующие социальный риск и масштабы последствий при авариях на объекте (рис. 1, 2, 3,).

Рис. 1 Частота летальных исходов в результате аварийных ситуаций

Частота событий, 1/год
1,00Е-03 1,00Е-04 1,00Е-05 1,00Е-06
1,00Е-07	0	05	10	15	20	25	30

Количество летальных исходов, № чел.

Рис. 2 Частота санитарных потерь в результате аварийных ситуаций

Частота событий, 1/год
1,00Е-03
1,00Е-04
1,00Е-05
1,00Е-06
1,00Е-06	0	10	20	30	40	50	60	70	80

Количество санитарных потерь, № чел.

Рис. 3 Диаграмма материального ущерба в результате аварийных ситуаций,

частоты материального ущерба при возможных авариях

1,00Е-03
1,00Е-04
1,00Е-05
1,00Е-06
1,00Е-07	0	5000	10000	15000	20000	25000	30000	35000	40000

Количество материального ущерба, не менее G тыс. руб.

Оценка степени загрязнения атмосферного воздуха.

Оценка массы загрязняющих веществ Мi (кг), выбрасываемых в атмосферу при горении нефти, производится согласно «Методики расчета выбросов вредных веществ в атмосферу при свободном горении нефти и нефтепродуктов» при условии сгорания всей массы нефтепродуктов, участвующих в аварии, по формуле:

где:

Кi – удельный выброс (i) вредного вещества на единицу массы сгоревшего нефтепродукта, кг/кг;

М – масса нефтепродуктов, участвующих в аварии, кг.

Начисление платы за загрязнение окружающей среды производится в соответствии с «Инструктивно-методическими указаниями по взиманию платы за загрязнение окружающей среды» (в ред. приказа Госкомэкологии России от 01.01.2001 г., зарегистрированного в Минюсте 24.03.1993 г., №-190).

2.2.5. Определение достаточного состава сил и средств ЛЧС (Н) организаций, а также подразделений пожарной охраны, на случай возгорания нефти и нефтепродуктов, с учетом их дислокации

ТЭЦ-3.

Количество сил и средств, достаточное для ликвидации аварии, определяет председатель КЧС и ПБ Томского филиала.

Согласно расчету необходимых сил и средств, собственных сил и средств ТЭЦ-3 не достаточно для ликвидации ЧС без возгорания нефти.

При угрозе возникновения пожара привлекаются силы аварийно-спасательных формирований сторонних организаций.

ГРЭС-2.

Количество сил и средств, достаточное для ликвидации аварии, определяет директор ГРЭС-2. Согласно расчету необходимых сил и средств, собственных сил и средств организации достаточно для ликвидации ЧС без возгорания нефти.

При угрозе возникновения пожара привлекаются силы аварийно-спасательных формирований сторонних организаций.

ПРК.

Количество сил и средств, достаточное для ликвидации аварии, определяет председатель КЧС ПБ и ПУФ Томского филиала и руководитель СП ПРК Томского филиала.

Согласно расчету необходимых сил и средств, собственных сил и средств организации не достаточно для ликвидации ЧС без возгорания нефти.

При угрозе возникновения пожара привлекаются силы аварийно-спасательных формирований сторонних организаций.

ТПНБ.

В соответствии с Законами РФ «О пожарной безопасности» №69-ФЗ от 21.12.94 и «О защите населения и территорий от ЧС природного и техногенного характера» №68-ФЗ от 21.12.94, Постановлением Правительства РФ «О единой государственной системе предупреждения и ликвидации ЧС» № 000 от 01.01.2001г., распоряжением Управляющего (Генерального директора) «Томск-Терминал» №09-Р от 01.01.2001г. создано объектовое звено Томской ТП РСЧС -Терминал» (далее – ОЗ ТТП РСЧС), в структуру которого входят:

органы управления (КЧС ПБ, штаб ГОЧС, ДДС);

нештатные аварийно-спасательные формирования объектов.

Томская перевалочная нефтебаза является структурным подразделением объектового звена ТП РСЧС – Терминал».

– Терминал»	Должность в системе РСЧС
Управляющий (генеральный директор)	Руководитель объекта
Зам. генерального директора по техническим вопросам – главный инженер	Председатель КЧС ПБ
Специалист по МП и РСР	Начальник штаба ГОЧС
Специалист по ГО и ЧС	Помощник начальника штаба ГОЧС
Томская перевалочная нефтебаза
Начальник нефтебазы	Руководитель объекта - член КЧС ПБ
Механик	Командир нештатных АСФ

Для проведения аварийно-спасательных и других неотложных работ (далее - АСДНР) на Томской ПНБ созданы нештатные аварийно-спасательные формирования

№	Наименование АСФ	Кол-во л/с (чел)	Кол-во техники	Состав
1	Аварийно-техническая группа	5	3	Командир группы – 1 чел. Водитель трактора – 2 чел. Эл. газосварщик – 1 чел. Помощники - 1 чел.
2	Отделение пожаротушения	6	3	Командир отделения – 1 чел. Пожарные – 5 чел.
3	Пост РХН (санитарный пост)	4	-	Командир поста – 1 чел. Помощники (санитары) – 3 чел.
4	Звено связи, оповещения и ООП	4	1	Командир звена – 1 чел. Помощники - 3 чел.
5	Звено по обслуживанию ПРУ	2	-	Командир звена – 1 чел. Помощники - 1 чел.
	ИТОГО:	21	7

На случай возникновения производственных аварий, катастроф и стихийных бедствий разработана схема оповещения и связи членов КЧС ПБ и руководящего состава структурных подразделений Общества с указанием служебных и домашних телефонов, их домашних адресов. Разработаны маршруты оповещения и сбора. Время сбора членов КЧС в рабочее время составляет 20 мин., в нерабочее – 2 часа. Оповещение персонала производственных объектов в рабочее время осуществляется через систему громкоговорящей связи и по телефонам.

Техническое оснащение нештатных формирований:

Легковой автомобиль «Газель» - 1 ед;

Трактор МТЗ – 1 ед;

Трактор СТ 130 – 1 ед;

Компрессор – 1 ед;

Погрузчик - 1 ед;

Эл. сварочный агрегат – 1 ед;

Дизель генератор – 1 ед;

Пожарная мотопомпа - 3 ед;

Огнетушители: ОП – 100=3 шт, ОВП – 10=21 шт, ОП – 5=26 шт, ОПУ – 5=13 шт, ОУ–5=12 шт.

Различные виды шансового инструмента (лопаты, опоры, ломы, верёвка спасательная верёвка, рукава пожарные и т. д.).

Оснащение средствами индивидуальной защиты персонала нефтебазы, в т. числе пожаротушения:

Наименование	Кол-во		Наименование	Кол-во
Фильтрующие противогазы ПФМГ-96	56		Приборы ДП-22В	1
Изолирующие противогазы ИП-4	2		Приборы ВПХР	2
Костюмы Л-1	2		Аптечки АИ-2	10
Регенеративные патроны РП-4	4		Боевая одежда пожарных	6
Маска панорамная ППМ-88	20		Фонари ФОС - 3	3
Респираторы РПГ-67А	20

Обеспечение аварийно-спасательных формирований медицинскими, индивидуальными средствами защиты осуществляется за счет запасов объекта, лечебных учреждений г. Томска.

Использование средств защиты производится по команде дежурного сотрудника охраны (включение локальной системы оповещения) или самостоятельно при обнаружении утечки (выброса, разлива нефтепродуктов).

Наличие укрытий, защитных сооружений. Для длительного укрытия рабочих, служащих (особенно при низкой температуре) имеется защитное сооружение ГО (ПРУ) на 150 человек, обеспечивающее все режимы жизнеобеспечения укрываемых.

В защитном сооружении ГО при авариях на ТПНБ оборудуется временный медицинский пункт.

Расчет количества необходимой техники для ликвидации аварийных разливов нефтепродуктов и их последствий. На основе моделирования процессов распространения площади разлива нефтепродуктов, произведена оценка необходимого и достаточного количества сил и средств, необходимых для ликвидации аварийных разливов нефтепродуктов. При этом учтено, что работы по ликвидации аварий, связанных с разливами нефтепродуктов и ограниченных территорией объекта, в основном, представляют собой земляные работы, пожаротушение и разбор завалов.

Ликвидация разливов нефтепродуктов. Для ликвидации аварийных разливов нефтепродуктов на объекте имеется техника, представленная в таблице. В этой же таблице приведены результаты расчетов необходимого количества техники для ликвидации аварийных разливов нефтепродуктов исходя из определенного ранее максимально возможного объема нефтезагрязненного грунта - 3150 м3 :

Наименование, тип тех­нического средства	Наличное количество технических средств	Техническая характеристика	Необходи­мое кол-во сил и средств
Экскаваторы	0	-	2
Автосамосвалы и грузо­вые автомобили	0		3
Передвижной насос	Мотопомпа «Магирус» - 1 шт	800 л/мин	1
Передвижной насос	Мотопомпа МП-1600- 2шт	1600 л/мин	2

На объекте имеется постоянное наличие свободных емкостей, которые могут использоваться как аварийные.

Ликвидация пожаров нефтепродуктов.

Обеспеченность водой для тушения пожаров на объекте - 1700 м3.

Для ликвидации пожаров разлития нефтепродуктов на ТПНБ имеются стационарные и передвижные технические устройства:

Расположение	Средства пожаротушения	Технические характеристики средств пожаротушения
Территория резервуарного парка	Передвижной насос Мотопомпа «Магирус» - 1 шт	800 л/мин
Территория резервуарного парка	Передвижной насос Мотопомпа МП-1600- 2шт	1600 л/мин
Помещение насосной	Пожарный насос	производительность 300 м3/час
Территория резервуарного парка	Пожарный павильон с пожарно-техническим оборудованием	5 штук
Территория резервуарного парка	Пожарный кольцевой водопровод	Диаметр – 200 мм
Территория резервуарного парка	Ёмкость с пенообразователем	5 м3
Территория нефтебазы	Водопроводная башня	Дебет 6 м3
Территория нефтебазы	ОП–100=3 шт, ОВП–10=21шт, ОП–5= 26шт, ОПУ–5=3 шт, ОУ–5=12 шт.	Огнетушители порошковые, углекислотные, воздушно-пенные

Ликвидация последствий взрывов ТВС. Анализ имеющейся и необходимой техники для ликвидации последствий взрывов ТВС на объекте (разбор завалов, извлечение пострадавших из-под завалов).

Наименование, тип тех­нического средства	Наличное кол-во сил и средств	Техническая характеристика	Необходимое кол-во сил и средств
Экскаваторы		Общая производительность не менее 180 м3/ч, общая емкость ковшей - не менее – 1,6 м3	2
Автомобили		Общая грузоподъ­емность – 30 т	3
Трактор	ТМЗ		1
Бульдозер	СТ 130		1
Автокран		Грузоподъёмность-8т	1

Выводы о достаточности имеющихся на Томской перевалочной нефтебазе технических средств для ликвидации максимальной возможной на объекте аварии.

На объекте имеется недостаточное количество техники для сбора и уничтожения загрязнен­ного нефтепродуктов грунта при максимальном разливе в течение 4 часов (Пост. Правительства РФ от 01.01.2001г. № 000). Масштабные аварии, которые не могут быть ликвидированы собственными силами и средствами объекта, ликвидируются силами управления ГО и ЧС Томской области.

На объекте имеется достаточное количество средств пожаротушения, способных ликвиди­ровать возгорание разлива нефтепродуктов (максимальная вероятность пожара разлива нефтепродуктов на территории объекта - 1,92 х 10-4 1/год) (пожар пролива при полной раз герметизации трубопровода с бензином). При возникновении масштабного пожара пролива, при разгерметизации РВС-3000, F=l,5xl0-6 1/год (полное разрушение необходимо привлечение пожарных частей дислоцирующихся на территории г. Томска).

На объекте недостаточно собственной техники для ликвидации последствий взрыва ТВС в случае дрейфа облака (вероятность -5,44х10-8 1/год). Для ликвидации последствий взрывов за территорией нефтебазы могут быть использованы силы ГУ МЧС Томской области.

Проведённый анализ показывает, что устранение любого из шести наиболее опасных сценариев аварий (вероятность реализации которых не превышает 1,10-61/год) возможных на объекте, будет ликвидирован только с привлечением сил и средств ГУ МЧС РФ Томской области: