Управление электроснабжением нефтеперерабатывающих предприятий в условиях массового применения регулируемого электропривода (стр. 3 )

Применение специаль­ного алгоритма управления силовыми ключами АИН позволяет удовлетворительно решить зада­чу фильтрации выходного напряжения инвертора с пассивным LС-фильтром. При этом АИН упра­вляется так, чтобы удержать напряжение в задан­ной «трубке точности» [8].

При этом проявляется еще один положительный эффект — исключается возможность появления в выходном напряжении АИН постоянной составля­ющей, обусловленной разбросом характеристик силовых ключей. Это позволяет для частотного регулирования асинхронных двигателей мощно­стью 250-800 кВт и напряжением 6 кВ применить схему низковольтного преобразователя частоты с входным и выходным согласующими трансфор­маторами, поскольку намагничивание сердечника у выходного трансформатора полностью исклю­чено.

3.5. ЭМС частотно-регулиру­емых электроприводов с сетями электро­снабжения НПП

Проблема электромагнитной совместимости вентильных преобразователей с примыкающими сетями электроснабжения связана, главным обра­зом, с иска­жениями формы питающего преобразователи на­пряжения и потребляемого ими тока. Оба неблагоприятных для ЭМС фактора обусловлены процессами коммута­ции вентилей, но механизм их происхождения раз­ный. Искажение формы напряжения (несинусоидальность) возникает вследствие того, что комму­тационные процессы приводят к появлению выс­ших гармоник в токе, а потребление преобразова­телями реактивной мощности на основной часто­те — из-за того, что коммутация вентилей приво­дит к отставанию первой гармоники тока от ком­мутирующих ЭДС.

При оценке влияния частотно-регулируемых электроприводов на сеть электроснабжения НПП следует учитывать, что осо­бенностью последней является подключение к ней нагрузки в виде асинхронных двигателей, а также трансформаторов. Количественно степень совершенства ЭМС определяется величиной такого показателя качества электроэнергии, как коэффициент несинусоидаль­ности формы кривой напряжения KнсU.

В [7] описана методика, основанная на введении обоб­щенных расчетных параметров, в зависимости от которых может быть количественно оценено вли­яние преобразователей частоты на систему элек­троснабжения собственных нужд.

Прогнозная оценка коэффици­ента несинусоидальности (Кнс) в сети НПП при подключении к ней частотно-регулиру­емого электропривода, преобразователь частоты которого содержит шестипульсный выпрямитель, может быть осуществлена в соответствии с выражением

, (15)

где a, b и g - обобщенные показатели, характеризующие питающую энергосистему, систему электроснабжения регулируемого электропривода переменного тока и глубину регулирования частоты вращения асинхронного привода;

— коэффициент загрузки асинхронного двигателя по допустимому мо­менту (мощности) исходя из условий дополни­тельного нагрева от высших гармоник;

МАД и ω - текущие значения момента и частоты вращения асин­хронного двигателя в диапазоне регулирования привода;

МАДном и ωном - номинальное значение момента и частоты вращения асин­хронного двигателя;

КI — коэффициент, учитывающий долю основной гар­моники в действующем значении тока асинхрон­ного двигателя;

Ки — коэффициент связи ме­жду током звена постоянного тока (входным то­ком инвертора) и выходным током инвертора (то­ком статора двигателя).

Обобщенные показатели, характеризующие питающую энергосистему, систему электроснабжения регулируемого электропривода переменного тока и глубину регулирования частоты вращения асинхронного привода, вычисляются по формулам:

a= SКЗ/ SАдном, (16)

b= Хп/Хс. э, (17)

g= ω/ωном, (18)

где SКЗ — мощность КЗ се­ти, приведенная к шинам подключения преобра­зователя частоты;

SАДном — полная номинальная мощность асинхронного двигателя (при питании от сети синусоидального напряжения);

Хс. э – эквивалентное индуктивное сопротивление системы электроснабжения;

Хп - индуктивное со­противление, через которое преобразователь ча­стоты подключен к сети собственных нужд (со­противление входного реактора или согласующего трансформатора);

Из соотношения (15) видно, что для определения или прогнозирования возможных значений Кнс до­статочно знать значения обоб­щенных показателей a, b, g и величину коэффициента Кн, так как значения коэффициентов КI и Ки определяются типом инвертора преобразователя частоты и алгоритмом его управления [6, 7].

Выявлен диапазон изменения обобщенных параметров в электротехническом комплексе НПП, который составил a = 20¸60, b = 1¸4, g = 0,2¸1,0.

Рассматривая обобщенные показатели как независимые переменные методом наименьших квадратов с помощью пакета MatCAD получены аппроксимирующие выражения для зависимостей Кнс = f(a, b). Указанные зависимости при g = 1 приведены на рис. 13. Кривая 1 соответствует b=0, кривая 2 - b=0,5, кривая 3 - b=1, кривая 4 - b=1,5, кривая 5 - b=5, кривая 6 - b=2,5, кривая 7 - b=3.

a

5

4

7

6

3

2

1

Кнс, %

Рис. 13. Графические зависимости Кнс = f(a, b) при g = 1

Аналитические зависимости Кнс = f(a, b) при g = 1 представлены выражениями 14¸20. Подстрочный индекс выражения для Кнс соответствует номеру кривой на рис. 16.

Кнс1 = -0,1063a + 13,04, (19)

Кнс2 =- 0,0863a + 10,4, (20)

Кнс3 = -0,082a + 9,21, (21)

Кнс4 = -0,0658a + 7,77, (22)

Кнс5 = -0,0518a + 6,56, (23)

Кнс6 = -0,04a + 5,7, (24)

Кнс7 = -0,03a + 4,

Максимальная относительная погрешность аппроксимации при использовании выражений 19-25 не превышает 6,7%.

Выражения для определения зависимости обобщен­ных параметров, при которых обеспечивается зна­чение Кнс < 5 % при g = 1 для шестипульсного выпрямителя преобразователя частоты получена в виде

a = 0,0011b2 - 0,209b + 11,3. (26)

Графическая интерпретация зависимости (26) приведена на рис. 14.

b

a

Рис. 14. Графическая интерпретация зависимости a = 0,0011b2 - 0,209b + 11,3.

Выражение (26) с погрешностью, не превышающей 9%, позволяет при заданной величине a определить индуктивное со­противление, через которое преобразователь ча­стоты должен быть подключен к сети (со­противление входного реактора или согласующего трансформатора) при условии, что коэффициент несинусоидальности не превысит 5%, т. е.

Хп = b× Хс. э. (27)

Для того, чтобы при подключении к сети ПЧ с шестипульсным выпрямителем без фильтров на стороне переменного напряже­ния ни в одном режиме коэф­фициент несинусоидальности напряжения на ши­нах ТП не превосходил 5%, отношение мощности КЗ на этих шинах и номинальной полной мощности преобразователя частоты должно подчи­няться неравенству

, (28)

где ек* - напряжение КЗ преобразовательного трансформатора (или эквивалентное ему значение индуктивного сопротивления входного реактора).

Так как 6,0% < ек < 12,5%, то 53 < min a < 79.

Очевидно, что обеспечение требуемого стан­дартом значения Кнс в большой степени зависит от значения параметра a. В действующих схемах электроснабжения НПП значения Sкз определяются, по существу, параметрами питающих трансформаторов. Чем больше мощность частотно-регулируемого электропривода, тем сложнее без применения специальных мер обеспечить ЭМС. В общем случае к таким мерам следует отнести увеличение мощности КЗ в точке подключения преобразовательной нагрузки, повышение пульсности (эквивалентной фазности) преобразователь­ной схемы, разделение потребителей в сетях элек­троснабжения НПП.

Увеличение мощности КЗ в точке подключения преобразовательной нагрузки равносильно увели­чению параметра b за счет снижения ин­дуктивного сопротивления Хс. э, что практически может быть достигнуто путем увеличения мощ­ности питающего трансформатора. Прак­тическое осуществление этого способа означает необходимость замены существующего трансфор­матора более мощным. При этом его мощность зависит от количества регули­руемых электроприводов, подключенных к шинам ТП, т. е. от величины преобразуе­мой мощности.

Для исключения 5-й гармо­ники обратной последовательности и 7-й гармо­ники прямой последовательности, имеющих наи­больший вес в шестипульсных преобразовате­лях, рекомендуется подключать попарно эквивалентные по мощ­ности и имеющие одинаковые нагрузочные ха­рактеристики комплекты «преобразователь ча­стоты - двигатель» к сети через согласую­щие трансформаторы, включенные по череду­ющимся схемам «треугольник-треугольник» и «треугольник-звезда». Это позволяет при четномчисле шестипульсных выпрямителей компенсиро­вать 5, 7, 17 и 19-ю гармоники. Однако очевид­но, что в условиях НПП выравнять нагрузки двух аналогичных механизмов и их приводных двига­телей маловероятно. Кроме того, для повышения надежности работы они обычно подключе­ны к разным секциям 0,4 кВ. Поэтому такое техни­ческое решение для обеспечения ЭМС в СЭС НПП неэффективно.

Одним из наиболее радикальных и перспек­тивных способов решения задачи электромагнит­ного совмещения управляемых электроприводов, уменьшения их влияния на сети электроснабже­ния и другие нагрузки (двигатели, трансформа­торы) является разделение потребителей, при ко­тором для регулируемых электроприводов форми­руется отдельная сеть электроснабжения. Реали­зация такого решения позволяет:

·  по-новому, относительно просто, решить про­блему ЭМС и полностью исключить воздей­ствие преобразователей на приводные двига­тели других (нерегулируемых) механизмов и трансформаторы, к кото­рым они подключены;

·  минимизировать габаритные размеры и опти­мизировать технические показатели как са­мих преобразователей частоты, так и при­водных электродвигателей, увязав класс на­пряжения с мощностью приводного двигате­ля. В существующих схемах электроснабже­ния отечественных НПП, где двигатели мощ­ностью от 250 кВт и выше выполняются на напряжение 6 кВ, оптимизировать параме­тры преобразователей частоты для электро­приводов мощностью 250-800 кВт, 6 кВ прак­тически сложно.

Вследствие этого в настоящее время механиз­мы с приводными асинхронными двигателя­ми указанного мощностного ряда либо требу­ют замены двигателя на низковольтный (380, 660 В) и применения низковольтного преобра­зователя частоты, либо при сохранении дви­гателя 6 кВ применения низковольтного пре­образователя частоты с выходным повышаю­щим трансформатором 380(660) В/6000 В.

Резервирование в случае отказа любого ПЧ обеспечивается переводом двигателей с помощью выключателей ВЭ («электрический байпас») в не­регулируемый режим на время ремонта или про­филактики ПЧ. Подключение резервного транс­форматора к шинам ВН («глубокий ввод») позволяет полностью исклю­чить влияние преобразователей как на сеть элек­троснабжения, так и на других потребителей.

Следует отметить, что для всех вариантов ор­ганизации электроснабжения регулируемых элек­троприводов должно выполняться главное тре­бование — сохранение установок в работе. Поэтому резервирование должно осуществлять­ся на двух уровнях: надежного электроснабже­ния и сохранения в работе технологического механизма при неисправности преобразователя частоты.

Следует отметить, что определение допустимых уровней гармоник не является простой и однозначной задачей. Знания об уровнях и спектре гармоник недостаточны для того, чтобы установить пределы, в которых обеспечивалась бы электромагнитная совместимость электрооборудования распределительных сетей. ГОСТ устанавливает нормы качества электрической энергии, действующие на границе раздела энергоснабжающей организации и потребителя. Нормативные документы, определяющие допустимые уровни гармоник в сети потребителей отсутствуют. Поэтому разработка рекомендаций является результатом проведенных измерений и анализа предшествующего практического опыта, используемого для того, чтобы избежать подобных проблем в будущем.

До тех пор пока не будет достигнуто достаточного понимания характера гармонических явлений в сложных распределительных системах, электроснабжение будет оставаться под угрозой повышенной опасности и эксплуатирующие организации будут принимать меры уже после аварий.

В регулируемых приводах НПП использованы ПЧ Altivar 66 и ACS 600, мощностью 75 и 30 кВт при питающем напряжении 380 В 50 Гц трехфазного переменного тока. К. п.д. собственно ПЧ составляет 0,9÷0,97. В данных ПЧ используется 6-пульсный неуправляемый силовой выпрямитель, выполненный по 3-х фазной мостовой схеме, что позволяет значительно уменьшить содержание высших гармонических по сравнению с тиристорным мостовым выпрямителем.

Воздействие 6-пульсного выпрямителя на питающую сеть трехфазного переменного тока имеет следующие характеристики:

·  отсутствуют гармоники, кратные трем;

·  присутствуют гармоники порядков 6k ± 1, где k – целое число.

При широтно-импульсной модуляции (ШИМ) в инверторе несущая частота (до 20 кГц) на 2 порядка превышает основную частоту, а кривая выходного тока не имеет полуволновой симметрии за счет перекоса фазных напряжений источника питания. Поэтому с точки зрения генерации высших гармоник в питающую сеть ШИМ-инвертор имеет следующие характеристики:

·  отсутствуют гармоники, кратные трем;

·  присутствуют гармоники порядков 6k ± 1, которые обычно не могут достигать значительных амплитуд;

·  в системе присутствуют четные гармоники.

Перспективным способом подавления высших гармоник в сетях переменного тока является применение активных фильтров (компенсаторов неактивной мощности) [9]. Схема силовой части активного фильтра приведена на рис. 15. Преимущества активных фильтров состоят в следующем:

·  практически полная компенсация искажений напряжения независимо от спектрального состава;

·  высокие динамические характеристики.

Рис. 15. Схема активного фильтра для симметричной сети переменного тока.

В общем случае активный фильтр должен генерировать ток, дополняющий ток нагрузки до синусоидального синфазного основной гармонике напряжения сети. Если ток сети содержит значительную реактивную составляющую по основной гармонике, то активные фильтры строятся по многомостовой схеме преобразователей напряжения, что усложняет конструкцию и увеличивает количество силовых ключей. Поэтому в сетях, где мощность преобразовательной нагрузки не превышает нескольких сот кВт целесообразно применение фильтро-компенсирующих устройств (ФКУ). ФКУ также участвуют в компенсации потребляемой системой электроснабжения реактивной мощности. С учетом изложенного схема электромеханического комплекса с частотно-регулируемым электроприводом переменного тока с устройствами обеспечения ЭМС в наибольшей мере удовлетворяющий требованиям, предъявляемым в условиях НПП к регулируемым электроприводам, может быть выполнено в виде, показанном на рис. 16.

Заключение

Предложена концепция и алгоритм управления режимами электропотребления НПП с применением средств АСУ СЭС. Концепция предусматривает приближение режима потребления к энергетически оптимальному для принятой технологии переработки нефти и комплексов технологического оборудования. При реализации предложенной методики с использованием средств АСУ СЭС производится оперативное управление режимами электропотребления во всех компонентах технологического процесса переработки нефти, параметры и энергетические установки которого приближены к возможности реализации целевой функции минимизации удельных энергозатрат. Внедрение предложенной методики в АО «Кинеф» при стабилизации технологических параметров переработки позволяет снизить удельные энергозатраты на 5÷7%.

Разработана ориентированная на обработку данных на ПЭВМ методика определения удельных затрат электроэнергии, предусматривающая декомпозицию технологического процесса переработки нефти, в том числе первичную переработку нефти, каталитическое риформирование, гидроочистку нефти, парекс, производство кислоты, производство серы. Методика предусматривает упорядоченную обработку информации. Проверка адекватности предложенной методики в годовых сечениях массива данных об электропотреблении показала, что вычисленная в соответствии с предложенной методикой групповая норма электропотребления отличается от фактической не более чем на 8,4% .

Показано, что основными мероприятиями, обеспечивающими снижение энергетической составляющей добычи нефти, являются перераспределение объема переработки нефти в пользу установок с меньшей энергоемкостью производства; оптимизация режимов напряжения и реактивной мощности; внедрение энергосберегающего электромеханического; совершенствование энергетических характеристик насосных установок, используемых во всех компонентах технологического процесса; приведение параметров и характеристик электротехнического оборудования в соответствие с потребностями технологии (ликвидация «избытка мощностей»); управление формированием суточных графиков нагрузки НПП в целом путем смещения зоны максимальных нагрузок в тарифную зону с минимальной оплатой.

Применение частотно-регулируемого привода в системе воздушного охлаждения газофракционирующих установок и установках компаундирования дизельных топлив обеспечивает сокращение потребляемой электрической энергии при применении преобразователей частоты в зависимости от режима работы от 10% до 25%.

Частотно-регулируемые асинхронные приводы оказывают влияние на протекание электромагнитных процессов в СЭС, выражающееся в искажении форм кривых напряжения и тока, проявление которых возрастает при увеличении несимметрии питающих напряжений источника питания. Указанные причины нарушают ЭМС и обуславливают необходимость применения централизованных и индивидуальных средств подавления помех.

Коэффициент несинусоидальности зависит прямо пропорционально от значения относительной частоты вращения АД и коэффициента загрузки электродвигателя и обратно пропорционально от отношения мощности КЗ сети и номинальной мощности АД и параметров звена постоянного тока и инвертора ПЧ.

Установлено, что в условиях НПП доля преобразовательной нагрузки на шинах 0,4 кВ может составлять 70% от общей нагрузки, а коэффициент несинусоидальности при этом может достигать 20% и более. Кривая токов содержит два пика за полупериод питающего напряжения. Амплитуды пиков могут различаться из-за несимметрии питающего напряжения.

Обеспечение ЭМС частотно-регулируемого электропривода с сетями электроснабжения НПП может быть достигнуто путем разделения шин питания линейной нагрузки и частотно-регулируемого привода; ограничения отношения мощностей ПЧ и линейной нагрузки, подключенных к одному питающему трансформатору, на уровне не более 0,2; подключения каждого ПЧ через сетевой дроссель и фильтр электромагнитных помех; установки выходных фильтров, подавляющих высшие гармонические в кривой тока электродвигателя и помехи, вызванные ШИМ-модуляцией выходного напряжения инвертора; питания устройств технологической и сетевой автоматики от отдельных источников синусоидального напряжения; широкого применения фильтро-компенсирующих устройств для компенсации гармонических составляющих порядков 6k±1; исключения несимметрии напряжения источника питания.

Внедрение предложенной концепции и алгоритма регулирования режима электропотребления с применением регулируемого электропривода и средств АСУ СЭС позволило уменьшить потребление электроэнергии в 2001 году на 27,1 млн. кВт×ч на сумму 24,5 млн. руб., что составило 3,1% от годового потребления.

Приложение

Табл. 1

Фактический (удельный) расход электроэнергии по

	1995	1996
	Переработка сырья, тыс. т	Фактическое потребление, тыс. кВтч	Удельный расход, кВтч/т	Переработка сырья, тыс. т	Фактическое потребление, тыс. кВтч	Удельный расход, кВтч/т
Переработка нефти, всего	12120,7	592783	48,9	15288,1	665250	43,5
в том числе:
первичная переработка	12120,7	174762	14,4	14855,3	191679	12,9
катал. риформи-рование	1421,0	265418	186,7	1801,2	284459	157,9
гидроочистка	2384,9	50551	21,2	3119,1	57305	18,4
парекс	434,5	88300	203,2	699,4	115404	165,0
произ. кислоты	32,4	12870	397,2	23,3	15264	654,3
сера	4,9	882	179,9	8,2	1139	138,9
прочее		9304			45793
всего	12120,7	602087	49,7	15288,1	711043	46,5

Табл. 2

	1997	1998
	Переработка сырья, тыс. т	Фактическое потребление, тыс. кВтч	Удельный расход, кВтч/т	Переработка сырья, тыс. т	Фактическое потребление, тыс. кВтч	Удельный расход, кВтч/т
Переработка нефти, всего	14855,3	709554	47,8	16041,4	754728	47,0
в том числе:
первичная переработка	14855,3	191456	12,9	16041,4	197737	12,3
катал. риформи-рование	1817,0	293963	161,8	2100,5	312288	148,7
гидроочистка	3382,3	58082	17,2	3697,9	60329	16,3
парекс	812,2	148397	182,7	942,1	166654	176,9
произ. кислоты	31,6	16584	524,8	43,5	16625	682,3
сера	5,4	1072	197,5	7,4	1095	147,4
прочее		57527			58851
всего	14855,3	767081	51,6	16041,4	813579	50,7

Табл. 3

	1999	2000
	Переработка сырья, тыс. т	Фактическое потребление, тыс. кВтч	Удельный расход, кВтч/т	Переработка сырья, тыс. т	Фактическое потребление, тыс. кВтч	Удельный расход, кВтч/т
Переработка нефти, всего	17151,7	690457	40,3	15966,5	780775	48,9
в том числе:
первичная переработка	17151,7	198379	11,6	15966,5	190813	12,0
катал. риформи-рование	2074,8	238601	115,0	2027,0	333828	164,7
гидроочистка	3879,3	64966	16,7	3740,0	60126	16,1
парекс	1116,3	168041	150,5	947,5	175727	185,5
произ. кислоты	52,4	19167	365,7	44,2	19049	430,6
сера	9,8	1303	132,9	12,0	1232	102,7
прочее		63283			68262
всего	17151,7	753740	43,9	15966,5	849037	53,2

Табл. 4

	В среднем за 1995÷2000
	Переработка сырья, тыс. т	Фактическое потребление, тыс. кВтч	Удельный расход, кВтч/т
Переработка нефти, всего	15237,3	698925	45,9
в том числе:
первичная переработка	15237,3	8	12,6
катал. риформирование	1873,6	8	153,8
гидроочистка	3367,3	58559,8	17,4
парекс	825,3	8	174,2
произ. кислоты	37,9	16593,2	437,8
сера	8,0	1120,5	140,1
прочее		58743,2*
всего	15237,3	749428	49,2

Табл. 5

Фактическое потребление электроэнергии установками

Установка	Переработка сырья, т	Фактическое потребление, кВтч	Удельный расход, кВтч/т
1	2	3	4
АВТ-2	2216585		7,03
ЭЛОУ	83739	568418	6,79
АТ-1	1098662		10.78
АТ-6	6072396		7,10
АВТ-6	6944647		7,08
БУ-1	196739	3900972	19,83
БУ-2	185986	4390974	23,61
Цех №3			1,08
ЛЧ-1000	804694		103,84
24/9	1736725		10,54
24/6	1302744		15,21
24/7	700604		16,64

Табл. 5 (продолжение)

1	2	3	4
35-11/300	333651		59,83
35-11/600	424844		70,65
ЛЧ-600	173893		92,20
КСК-I бл	1315375		13,38
КСК-II бл	271314	6183252	22,79
35-11/300б	289877		118,28
ПОК	111328		617,92
ВФХ	-	403764	-
ГФУ	471163		57,12
Сж. газы	271927	1036132	3,81
ПАРЕКС-1	452458		152,60
ПАРЕКС-2	495247		154,47
Эл. сера	11991	1232461	102,78
УПСК-1	20793	7074020	340,21
УПСК-2	25656	8703847	339,25
Реаг. хоз-во	-	148912	-
Карбониз.	-	633262	-
ЦЗЛ	-	190000	-
Тов. лаборатория	-	443872	-
Оч. сооружения, тыс. м3	78810		354,61
БОВ-1, тыс. м3	28572		381,14
БОВ-2, тыс. м3	34541		402,16
БОВ-3, тыс. м3	38939		499,50
БОВ-4, тыс. м3	39590		436,50
ЦВК-1, м3		9690391	0,12
ЦВК-2, м3		9700352	0,14
Н. пер. к-та	-	301000	-
Теплоцентр	-	2043104	-
АЗКС	8427847	3559766	0,42
Ин. газ	7742000	1372619	0,18
Произ. кров. мат Ц. 60		5036144	0,41
Участок СИС Ц. 60	-	11280	-
АБК Ц. 60	-	52470	-
ЛАБС	46791	9958992	212,84
Алкилиров.	64392		274,03
Предфракц.	149708		68,10
Пак. дифайн	48768		233,18
Перекачка ЛАБ	97298	896150	9,21
Освещение	-	450000	-
Электроцех	-	504639	-
Связь	-	24000	-
База оборудования	-	518576	-
Управление транспортом	-	516672	-
Железнодорожный цех	-	20350	-
КИП	-	128000	-
Теплица	-	6282	-
Прачечная	-	10259	-
Здравпункт	-	89136	-
Столовые	-	675000	-
АСУ	-	36000	-
ВПЧ-55	-	38433	-
ВПЧ-54	-	59424	-
ЭДУ	-	154000	-
ВГСО	-	189543	-

Табл. 5 (продолжение)

1	2	3	4
УВЗД	-	17490	-
УГМ	-	-	-
Цех 16	-	1390026	-
Цех 17	-	240197	-
Цех 18	-	62672	-
Цех 19	-	108135	-
Цех 20	-	151848	-
Бытовки	-	437000	-
Потери	-	4535343	-
Капитальный ремонт	-	4163728	-
На сторону	-	7803333	-
Итого с ГРЭС-19	-		-

Литература

1. Сомов управление нефтеперерабатывающими предприятиями. –СПб: Химиздат, 1999. –264 с.

2. Баннов переработки нефти. –М.: ЦНИИТЭнефтехим, 2000. –224 с.

3. Сборник научных трудов за гг. –М.: ЦНИИТЭнефтехим, 2001. –275 с.

4. Абрамович энергетической оптимизации процессов добычи, транспортировки и переработки полезных ископаемых. Тезисы докладов Международного симпозиума «Энергосберегающие технологии добычи, транспортировки и переработки твердых жидких и газообразных полезных ископаемых» 27-31 мая 1996 г. –СПб: РИЦ СПбГГИ(ТУ), 1996. - С. 5-6.

5. , Си­ловая электроника и энергоресурсосбережение. — Техническая электродинамика. Тематич. вып. «Системы электропитания элек­тротехнических установок и комплексов». — Киев, 1999. - С. 3-14.

6. Крайчик между реактивной мощностью вентильного преобразователя и искажениями формы напржения на его вводах. //Электричество. 1998. № 5. С. 71-73.

7. Лазарев совместимость мощных тиристорных преобразователей частоты и сетей собственных нужд тепловых электростанций. // Электротехника. 1989. № 7. С. 51-55.

8. Лазарев электромагнитной совместимости при применении частотно-регулируемых асинхронных электроприводов в системах электроснабжения собственных нужд ТЭС // Вестник ВНИИЭ-2000. С. 55-69.

9. , , Обязуев средства повышения качества электроэнергии в электрических сетях // Вестник ВНИИЭ-2000. С. 90-93.

10. ГОСТ . Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. ИПК Издательство стандартов, 1998.

11. Barry W. Kennedy. Power quality primer. New York: McGraw-Hill, 2000. –361 p.

12. Math H. J. Bollen. Understanding power quality problems. The Institute of Electrical and Electronics Engineers, Inc., New York, 1999. –397 p.

Содержание

С.

Введение 1. УПРАВЛЕНИЕ РЕЖИМАМИ ЭЛЕКТРОПОТРЕБЛЕНИЯ НПП 1.1. Концепция управления режимами электропотребления НПП 1.2. Анализ уровня энергозатрат и разработка мероприятий по их снижению 2. Минимизация затрат электроэнергии в технологических установках НПП 2.1. Минимизация затрат электроэнергии на воздушное охлаждение газофракционирующих установок 2.2. Минимизация затрат электроэнергии на компаундирование дизельных топлив 3. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ СОВМЕСТИМОСТИ В СЭС НПП ПРИ МАССОВОМ ПРИМЕНЕНИИ ЧАСТОТНО-РЕГУЛИРУЕМОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА ПЕРЕМЕННОГО ТОКА 3.1. Проблемы обеспечения ЭМС в СЭС НПП при массовом применении частотно-регулируемого электропривода переменного тока 3.2. Экспериментальные исследования гармонического состава кривых тока и напряжения на шинах 0,4 кВ ТП НПП 3.3. Влияние высших гармоник на работу электрооборудованиянефтепереработки 3.4. ЭМС преобразователей частоты и привод­ных асинхронных двигателей 3.5. ЭМС частотно-регулиру­емых электроприводов с сетями электро­снабжения НПП Заключение Приложение Литература

3 6 6 11 18 18 21 28 28 30 39 41 44 55 58 62