Документация по планировке, части территории населенного пункта с. Лычково, к северу от полосы отвода Октябрьской железной дороги в целях газификации населенного пункта (стр. 2 )

Отдельно стоящие ГРП (кроме ГРУ) в поселениях должны располагаться на расстояниях от зданий и сооружений (за исключением сетей инженерно-технического обеспечения) не менее указанных в таблице 5, СП 62.13330.2010. Следует предусматривать подъезд к ГРП и ГРПБ автотранспорта.

На территории поселений в стесненных условиях разрешается уменьшение на 30 % расстояний от зданий и сооружений до пунктов редуцирования газа пропускной способностью до 10000 м3/ч.

6.2. Вертикальная планировка и инженерная подготовка территории

Существующее положение

Поселок Лычково расположен на обоих берегах реки Полометь. Территория представляет собой озерно-ледниковую равнину, прорезаную долиной реки Полометь. Рельеф плоский, абсолютные отметки в пределах 51,30 - 43,10 м. Для данной территории характерно переувлажнение и поверхностное заболачивание.

Грунты преимущественно водонасыщенные пески, полутвердые суглинки, пластичные супеси и глины. На большей части территории наблюдается высокий уровень грунтовых вод.

Ливневая канализация на территории поселка отсутствует. Поверхностный сток поселка практически не организован. Отдельные разрозненные канавы не решают проблему организации поверхностного стока.

Часть территории подвержена затоплению. Отметка 1% паводка реки Полометь - 47,60 м.

В качестве защиты от затопления необходимо выполнение мероприятий по подыспки территории и устройству дамб обвалований р. Полометь разработанных ранее институтом Ленгипроводхоз.

Проектное предложение

Принимаемая проектом схема имеет цель дать принципиальное решение по инженерной подготовке на данной стадии проектирования, для обоснования планировочных решений и подлежащее уточнению при рабочем проектировании.

В состав инженерной подготовки входит:

1. Организация рельефа

2. Организация поверхностного стока

1. Организация рельефа

В составе проекта выполнены схемы вертикальной планировки, определяющая высотное положение улиц с назначением проектных отметок по осям проезжих частей в опорных точках на пересечениях дорог и на переломных точках рельефа.

Высотная привязка выполнена с учетом минимальных объемов земляных масс, а так же с учетом обеспечения поверхностного стока при нормативных продольных уклонах улиц. Существующий рельеф преимущественно сохраняется.

2. Организация поверхностного стока

Отвод дождевых и талых вод осуществляется с учётом существующего рельефа и вертикальной планировки по лоткам проезжей части в водоотводные канавы вдоль дорог и далее в коллекторы дождевой канализации. Присоединение водоотводных канав необходимо осуществить через колодец с отстойной частью. Также целесообразно проложить коллекторы вдоль улиц, продольный уклон которых менее нормативных значений. Коллектора отводит сток на комплексные очистные сооружения, состоящие из пескоотделителя, маслобензоуловителя, сорбционного фильтра. Для уменьшения мощности и размера очистных сооружений перед ними устараивается регулирующий резервуар, принимаемый в себя наиболее загрязненную часть стока через распределительную камеру. Выпуск после очистки осуществляются в р. Полометь и в р. Гнилка. Перед выпуском необходимо устройство контрольного колодца для взятия проб воды.

Расчетные расходы дождевых вод

Расчетный расход дождевых вод определяется по СНиП 2.04.03-85 п.2.11:

qr = zmid · A1,2 · F / tr1,2n-0,1,

где zmid — среднее значение коэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока. определяемое согласно п. 2.17;

А, n — параметры, определяемые согласно п. 2.12;

A = q20 · 20n ·(1 + lgP / lgmr)y,

q20 — интенсивность дождя, л/с на 1 га, для данной местности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, определяемая по черт. 1

q20 = 70 л/с с га;

n – показатель степени, определяемый по табл.4

n = 0,71;

m – среднее количество дождей за год по табл.4

m = 150;

P – период однократного превышения расчетной интенсивности дождя (п. 2.13)

P = 1;

γ – показатель степени, определяемый по табл. 4

γ = 1,54;

A = 70 · 200,71 (1 + lg 1/lg150)1,54 = 587,3

Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей qcal, л/с, следует определять по формуле:

qcal = β · qr,

qcal - расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета сетей л/с

β - коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорного режима и определяемый по табл. 11,

β = 0,65.

Расчетную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам tr, мин, следует принимать по формуле:

tr = tcon + tcan + tp,

где tcon — продолжительность протекания дождевых вод до уличного лотка или при наличии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (время поверхностной концентрации), мин, определяемая согласно п. 2.16;

tcan — то же, по уличным лоткам до дождеприемника;

tp — то же, по трубам до рассчитываемого сечения;

Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам tcan, мин, следует определять по формуле:

tcan = 0,021 · ∑ (lcan/Vcan),

где lcan — длина участков лотков, м;

vcan — расчетная скорость течения на участке, м/с.

Продолжительность протекания дождевых вол по трубам до рассчитываемого сечения tp, мин, следует определять по формуле:

tp = 0,017 · ∑ (lp/Vp),

где lp — длина расчетных участков коллектора, м;

vp — расчетная скорость течения на участке, м/с.

Расчет участков коллектора сведен в таблицу:

Участок	F, га	L, м	t, мин	qr, л/с	qcal, л/с	d, мм	i, ‰	Qtr, л/с	Vtr, м/с
1А-2А	12,3	320	13,1	323,1	210,0	550	2	204,3	0,86
2А-3А	22,9	260	18,2	467,7	304,0	700	1,4	325,3	0,85
3А-4А	34,5	200	21,6	620,5	403,3	700	2	388,8	1,01
4А-5А	50,5	355	27,7	753,7	489,9	800	1,6	496,2	0,99
5А-6А	53,2	120	29,8	752,4	489,0	800	1,6	496,2	0,99
6А-О. С.	58,4	340	35,6	721,9	469,3	800	1,6	496,2	0,99
1Б-2Б	6,2	220	11,7	176,7	114,8	450	2	119,8	0,75
2Б-3Б	22,0	650	24,9	356,2	231,5	600	1,7	237,5	0,84
3Б-4Б	30,2	180	28,5	441,7	287,1	700	1,4	325,3	0,85
4Б-5Б	46,2	830	45,1	478,6	311,1	700	1,4	325,3	0,85
5Б-6Б	51,4	390	52,9	472,3	307,0	700	1,4	325,3	0,85
7Б-8Б	10,3	500	17,2	219,8	142,9	500	2	158,5	0,81
8Б-6Б	20,3	710	32,5	268,8	174,7	550	1,7	188,3	0,79
6Б-О. С.	71,7	230	57,3	620,4	403,2	800	1,3	447,8	0,89

Расчет очистных сооружений выполнен согласно "Рекомендациям по расчету систем сбора, отведения и очистки поверхностного стока с селитебных территорий" ФГУП "НИИ ВОДГЕО".

Объем дождевого стока от расчетного дождя Wоч, м3 отводимого на очистные сооружения с жилых территорий и площадок предприятий, определяется по формуле:

Wоч = 10 · ha · F · ψmid,

где ha - максимальный слой осадков за дождь, мм, сток от которого подвергается очистке в полном объеме;

ψmid, − средний коэффициент стока для расчетного дождя (определяется как средневзвешенная величина в зависимости от постоянных значений коэффициента стока Ψi для разного вида поверхностей по табл. 11, п. 5.3.8 настоящих Рекомендаций);

F − общая площадь стока, га.

ψmid = zmid · A0,2 / tr0,2n-0,1,

Производительность очистных сооружений:

Qоч = (Wоч + Wтп)/(3,6 · ( Tоч - Tотс - T тп ),

где Qоч − расчетный расход поверхностного стока при отведении на очистку (расчетная производительность очистных сооружений поверхностных сточных вод), л/с;

Wоч − объем дождевого стока от расчетного дождя, отводимого на очистные сооружения, м3;

Wтп − суммарный объем загрязненных вод, образующихся при обслуживании технологического оборудования очистных сооружений в течение нормативного периода переработки объема дождевого стока от расчетного дождя, м3;

Tоч − нормативный период переработки объема дождевого стока от расчетного дождя, отводимого на очистные сооружения с жилых территорий и предприятий, ч;