Расчет силового масляного трансформатора

Министерство образования РФ

Пермский Государственный Технический Университет

Кафедра МСА

РАСЧЕТ СИЛОВОГО МАСЛЯНОГО ТРАНСФОРМАТОРА.

Выполнил: студент группы

Проверил:

Пермь 2009 г.

Содержание:

№	Содержание.	Стр.
1	Задание на расчет.	3
2	Расчет основных электрических величин.	4
3	Выбор главных размеров.	5
4	Выбор конструкции сердечников.	5
5	Выбор конструкции изоляции и минимально допустимых изоляционных расстояний.	6
6	Выбор и расчет обмоток.	7
7	Расчет обмотки низкого напряжения.	8
8	Расчет обмотки высокого напряжения.	8
9	Вес меди обмоток.	10
10	Электрические потери в обмотках.	10
8	Расчет параметров короткого замыкания.	10
9	Расчет напряжения короткого замыкания.	12
10	Расчет потерь и тока холостого хода.	12
11	Расчет КПД трансформатора и падения напряжения при нагрузке.	14
12	Тепловой расчет трансформатора.	15
13	Определение веса масла и размера расширителя.	17
14	Расчет технико – экономических показателей.	18
15	Список используемой литературы.	19

1.  Задание на расчет.

Рассчитать конструкцию и параметры силового двухобмоточного трансформатора с масляным охлаждением.

Заданные параметры:

1.1.  Мощность трансформатора SH =50кВА.

1.2.  Число фаз m = 3.

1.3.  Частота f = 50 Гц.

1.4.  Высокое напряжение UBH = U1 = 3000 В.

1.5.  Низкое напряжение UHH = U2 = 525 В.

1.6.  Способ регулирования напряжения – переключение без возбуждения (ПБВ).

1.7.  Схема соединения обмоток «звезда –треугольник– 11».

1.8.  Способ охлаждения трансформатора масляный.

1.9.  Режим нагрузки продолжительный.

1.10.  Характер установки – наружная.

1.11.  Потери короткого замыкания PK = 1325 В.

1.12.  Потери холостого хода PХ = 350 В.

1.13.  Напряжение короткого замыкания UK = 5,5%.

2.  Расчет основных электрических величин.

2.1.  Мощность одной фазы: ;

2.2.  Мощность на один стержень: ;

2.3.  Фазное напряжение ВН: ;

2.4.  Фазное напряжение НН: ;

2.5.  Номинальный ток ВН: ;

2.6.  Номинальный ток НН: ;

2.7.  Номинальный фазный ток ВН: ;

2.8.  Номинальный фазный ток НН: ;

2.9.  Испытательные напряжения обмоток определяем по таблице 4.1.[1]:

2.10.  Для обмотки ВН: 18000(В).

2.11.  Для обмотки НН: 5000(В).

2.12.  По потерям короткого замыкания определим активную и реактивную

2.13.  составляющие напряжения короткого замыкания в %.

2.14.  Активная составляющая напряжения короткого замыкания ;

2.15.  Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания .

3.  Выбор главных размеров.

Выбор основных размеров магнитной системы с основными размерами обмоток определяет главные размеры активной части всего трансформатора.

3.1.  Выбор основных размеров магнитной системы с основными размерами обмоток определяет главные размеры активной части всего трансформатора.

3.2.  Диаметр окружности, в которую вписано ступенчатое сечение стержня – d,

3.3.  Высота обмотки (осевой размер) – l, , откуда .

3.4.  Средний диаметр канала рассеяния – d1.2 (длинна окружности канала между обмотками – ).

3.5.  Приблизительные соотношения:

3.5.1.  ЭДС одного витка обмотки ;

3.5.2.  – отношение средней длины витка обмотки к высоте обмотки, , отсюда радиальный размер может меняться от до .

4.  Выбор конструкции сердечников.

4.1.  Диаметр стержня – d, поперечное сечение которого выполняется в виде ступенчатой фигуры, вписанной в окружность.

4.1.1.  Число ступеней в сечении стержня, равное –6, (определяем в зависимости от мощности трансформатора по таблице 2.1[1]). Число ступеней стержня считается по числу углов в одной четверти круга.

4.1.2.  ККР = 0,91-0.92 – коэффициент заполнения площади круга площадью ступенчатой фигуры (определяем по таблице 2.1[1]).

4.1.3.  Ориентировочный диаметр стержня равен: d = 0,1- 0.14 м (определяем по таблице 2.1[1]).(ПВ= 0,50 – 0,565 м)

4.1.4.  Марку стали выбираем по таблице 2.5[1] – Э330А, толщина 0,35 (мм).

4.1.5.  К3 = 0,95 – коэффициент заполнения площади ступенчатой фигуры сталью, учитывая толщину изоляционного слоя и не плотность запрессовки листов, выбираем по таблице 2.6[1].

4.2.  Форма поперечного сечения ярма выбирается более простой, чем поперечное сечение стержня. Активное сечение ярма принимают равным сечению стержня или для уменьшения потерь и тока холостого хода берут на 5 – 15 % больше сечения стержня:

4.2.1.  Число ступеней в сечении ярма: 3 – по таблице 2.3[1].

4.2.2.  КД = 1,025 – коэффициент усиления ярма по таблице 2.3[1].

4.2.3. Способ запрессовки стержней выбирается по таблице 2.3[1], т. е. осуществляется расклиниванием с обмоткой. Прессовка ярм осуществляется прессующей пластиной, которая занимает место наиболее узкого пакета стержня. Продольных каналов в стержне нет.

4.3.  Выбор марки стали и вида меж листовой изоляции.

4.3.1.  Магнитная система выполнена из стали Э330А, выбранной по таблице 2.3[1]. Толщина межслойной изоляции – односторонняя оклейка листов стали бумагой толщиной 0,35(мм).

4.3.2.  Общий коэффициент заполнения стали: КС = ККР * К3 = 0,92 * 0,95 = 0,87.

4.3.3.  Выбор индукции в стержне: ВС = 1,6(Тл) по таблице 2.9[1].

4.3.4.  Диаметр стержня:

4.3.4.1.  Значение приближенно равно отношению средней длинны витка двух обмоток к трансформатора к их высоте и определяет соотношение между шириной и высотой трансформатора. оптимальные значения выбираются по таблице 12.1[1], – для меди.

4.3.4.2.  а1 – ширина обмотки НН, а2 – ширина обмотки ВН, a12 = 9(мм) – минимальная ширина канала рассеяния – выбираем по таблице 4.5[1].

4.3.4.3.  – приведенная ширина двух обмоток, К = 0,5 выбираем по таблице 3.3[1] т. к. S’ > 100 кВА.

4.3.4.4.  – приведенная ширина канала рассеяния.

4.3.4.5.  Коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному полю можно приближенно принять равным =0,95.

4.3.4.6.  Диаметр стержня: , где f = 50 (Гц).

4.3.5.  Средний диаметр канала рассеяния:

4.3.5.1.  а01 = 4 (мм) = 0,4 (см) по таблице 4.4[1];

4.3.5.2.  , где для трансформаторов с напряжением до 35 кВ: .

4.3.5.3.  d1.2= d + 2 а01 + 2 а1 + а12 = 13б5 + 2 * 0,4 + 2 * 1,1 + 0,9 = 15,2 (см).

4.4.  Высота (осевой размер) обмотки –

4.5.  Активное сечение стержня (чистое сечение стали):

.

4.6.  Электродвижущая сила одного витка:

.

4.7.  Число витков в обмотке НН: .

4.8.  Уточнение ЭДС одного витка: .

4.9.  Уточнение индукции в стержне: .

5.  Выбор конструкции изоляции и минимально допустимых изоляционных расстояний.

5.1.  Выбор главной изоляции (между обмотками и заземленными частями трансформатора):

5.1.1.  по таблице 4.5[1] для обмотки ВН:

L02 = 20 (мм), а12 = 9 (мм), δ12 = 2,5 (мм), а22 = 8 (мм), λЦ2 = 10 (мм).

5.1.2.  по таблице 4.4[1] для обмотки НН:

L01 = 15 (мм), а01 = 4 (мм), δ01 = 2 * 0,5 (мм).

 

Основные изоляционные расстояния. Рис. 1.

5.2.  Выбор витковой изоляции по таблице 4.6[1]. Толщина изоляции на две стороны – 0,3(0,40) (мм); провод ПБ – круглый 0,3(0,4); ПБ – прямоугольный 0,45(0,50).

5.3.  Выбор междуслойной изоляции зависит от принятой конструкции обмотки, выбирается по таблице 4.7[1] (для круглого провода) 4 х 0,12 (мм), электортехнический картон, выступ изоляции (на одну сторону) 10 (мм).

5.4.  Выбор междукатушечной изоляции: масляный канал;

5.4.1.  В многослойной цилиндрической катушечной обмотке из круглого провода изоляция имеет высоту слоя и выбирается по суммарному рабочему напряжению двух слоев катушки по таблице 4.8[1].

5.4.2.  В двухслойной цилиндрической катушечной обмотке из прямоугольного провода в масляных трансформаторах при суммарном рабочем напряжении двух слоев обмотки от 1000 до 3000 (В) изоляцией служит осевой масляный канал 6 – 8 (мм) и два слоя картона по 1 мм. hК = 8 (мм).

5.5.  Выбор изоляции вводов (проходных изоляторов) по таблицам 4.11[1], 4.12[1], 4.13[1], 4.14[1]:

5.5.1.  между вводами разных обмоток: 9 (см);

5.5.2.  между линейными вводами одной обмотки от ввода до расширителя 8,5 (см) или до выхлопной трубы: 11 (см);

5.5.3.  от ввода до крана, оправы термометра и т. д. 9 (см).

Минимальное расстояние между фарфоровыми частями вводов должно быть не меньше одной трети расстояния между линейными вводами.

6.  Выбор и расчет обмоток.

6.1.  Предварительное значение плотности тока

.

КД = 0,97, по таблице 3.6[1] – учитывает наличие добавочных потерь в обмотках, в отводах, в стенках бака.

6.2.  Ориентировочное сечение витка:

6.2.1.  Обмотки ВН: .

6.2.2.  Обмотки НН: .

6.3.  Выбор типа обмоток по таблице 5,8[1]

6.3.1.  Обмотка ВН – цилиндрическая многослойная из круглого провода.

6.3.2.  Обмотка НН – цилиндрическая двухслойная из прямоугольного провода.

7.  Расчет обмотки НН.

7.1.  Число витков в слое: .

7.2.  Определение предварительного осевого размера (высоты) витка:

.

7.3.  Выбор подходящего провода по таблице 5,2[1], т. к. ориентировочное сечение витка , а высота витка то:

.

7.4.  Полное сечение витка, состоящего из одного параллельного провода: .

7.5.  Уточненная плотность тока, используемая в дальнейших расчетах обмотки НН: .

7.6.  Окончательная ширина (радиальный размер) обмотки:

7.7.  Окончательная высота (осевой размер) обмотки НН:

.

7.8.  Внутренний диаметр обмотки НН: .

7.9.  Наружный диаметр обмотки НН: .

7.10.  Охлаждаемая поверхность обмотки:

,

где с – число активных стержней;

К = 0,75 – учитывает величину закрытия

поверхности обмотки рейками и другими

изоляционными деталями.

Основные размеры обмотки НН. Рис. 1.

8.  Расчет обмотки ВН.

8.1.  Число витков обмотки ВН для средней ступени номинального напряжения:

.

8.2.  Число витков для регулирования напряжения:

.

8.3.  Число витков обмотки на ответвлениях:

8.3.1.  Верхняя ступень напряжения: .

8.3.2.  Средняя ступень напряжения: .

8.3.3.  Нижняя ступень напряжения: .

8.4.  Предварительное значение плотности тока в обмотке ВН:

.

8.5.  Предварительное сечение витка обмотки ВН: .

8.6.  Расчет многослойной цилиндрической обмотки.

8.6.1.  По ориентировочному сечению витка из круглого провода по таблице 5,1[1], подбираем провод подходящего сечения: диаметром d2 = 1.25 (мм), d2’ = d2 + δ = 1.25 + 0,4 = 1.65 (мм).

8.6.2.  По таблице 5,1[1] .

8.7.  Уточненная плотность тока, используемая в дальнейших расчетах обмотки ВН: .

8.8.  Число витков в слое: .

8.9.  Число слоев в обмотке: ;

8.10.  По условиям охлаждения обмотка ВН выполняется виде двух концентрических катушек с осевым масляным каналом между ними. Число слоев внутренней катушки должно составлять не более 1/3 – 2/5 от общего числа слоев, т. е. 9 слоев в нашем случае. Масляный канал образуется с помощью реек.

 

8.11. Число витков в слоях: , откуда

8.12. Получили две концентрические катушки:

8.12.1.Внутренняя катушка В – 9 слоев;

8.12.2.Внешняя катушка Г – 18 слоев.

8.12.3.Осевой канал между катушками В и Г а11 = 8 мм.

8.12.4.  Для защиты от импульсных перенапряжений под внутренний слой обмотки на поверхность цилиндра устанавливается экран из алюминиевого листа толщиной 0,5 (мм).Экран изолируется с двух сторон кабельной бумагой, общая толщина экрана с изоляцией 3 (мм).

8.13.  Рабочее напряжение между первыми витками двух соседних слоев: , по таблице 4.7[1] выбираем межслойную изоляцию – кабельная бумага 2 х 0,12 (мм), выступ изоляции на торцах обмотки 10 (мм).

8.14.  Размер канала между обмотками ВН и НН выбираем по таблице 4.5[1], согласно испытательного напряжения U = 18000 (В) и мощности S = 50000 (BA).

8.14.1. Размер канала между обмотками ВН и НН а 12 = 0.9 (мм).

8.14.2. Толщина цилиндра между обмотками δ = 2.5 (мм).

8.14.3. Величина выступа цилиндра за высоту обмотки λЦ2 = 10 (мм).

8.14.4. Минимальное расстояние между обмотками ВН соседних стержней а11 = 0.9 (мм).

8.14.5. Расстояние обмотки ВН от ярма λ02 = 20 (мм).

8.15.  Радиальный размер обмотки ВН для двух катушек с масляным каналом между ними .

8.16.  Внутренний диаметр обмотки

8.17. Наружный диаметр обмотки

8.18.  Расстояние между осями стержней

8.19.  Поверхность охлаждения обмотки: две катушки с осевым каналом между ними, внутренняя катушка намотана на рейки на цилиндре:

.

где с – число активных стержней; К = 0,8 – учитывает величину закрытия поверхности обмотки рейками и другими изоляционными деталями.

9.  Вес меди обмоток.

9.1.  Вес меди обмотки НН:

9.2.  Вес меди обмотки ВН:

γм – удельный вес проводникового материала (кг/дм3).

9.3.  Общий вес меди обмоток: .

10.  Электрические потери в обмотках с учетом коэффициента добавочных потерь Кд = 1,1.

10.1.  Электрические потери в обмотке ВН с учетом коэффициента добавочных потерь Кд:

10.2.  Электрические потери в обмотке НН с учетом коэффициента добавочных потерь Кд:

10.3.  Потери в обмотках, отнесенные к единице охлаждаемой поверхности.

10.4.  Потери в обмотке ВН, отнесенные к единице охлаждаемой поверхности:

.

10.5.  Потери в обмотке НН, отнесенные к единице охлаждаемой поверхности:

.

11.  Расчет параметров короткого замыкания.

11.1.  Электрические потери в отводах.

11.1.1.  Конструкция отводов [2].

Отводы ВН Отводы НН

 

11.1.2.  Общая длина отводов для соединения:

, где

С – расстояние между осями соседних стержней;

d – диаметр стержня; l – высота обмоток.

11.1.3.  Вес меди отводов НН:

.

11.1.4.  Потери в отводах обмотки НН:

11.1.5.  Вес меди отводов ВН:

.

11.1.6.  Потери в отводах обмотки ВН:

Потери в отводах силовых трансформаторов составляют, как правило, не более 5 – 8 % от потерь короткого замыкания.

11.2.  Электрические потери в стенках бака и др. стальных деталях.

11.2.1.  Минимальные размеры бака:

11.2.1.1.  Минимальная длина:

;

11.2.1.2.  Минимальная ширина:

;

11.2.1.3.  Ориентировочно потери в стенках

бака и др. стальных деталях определяются:

, где

S1 – изоляционное расстояние от обмотки ВН

до отвода НН;

S2 – изоляционное расстояние от обмотки НН

до стенки бака;

S3 – изоляционное расстояние от обмотки ВН

до отвода ВН;

S4 – изоляционное расстояние от обмотки ВН

до стенки бака;

S5 – изоляционное расстояние от обмотки ВН до стенки бака по длине бака;

d1 – диаметр отвода НН; d2 – диаметр отвода ВН; l – высота обмотки;

k = 0,015 по таблице 7.25[1];

;

– периметр гладкого бака (см);

– поток одного стержня; – средний размер бака; – средний размер канала рассеяния.

.

12.  Расчет напряжения короткого замыкания.

12.1.1.  Активная составляющая напряжения короткого замыкания: , где SH – полная мощность трансформатора;

12.1.2.  Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания: , где ; ; ; ;

12.1.3.  Напряжение короткого замыкания трансформатора не должно отклоняться от заданной величины на ± 5 %.

13.  Расчет потерь и тока холостого хода.

13.1.  Конструкция магнитной системы трансформатора.

Размеры пакетов стержня по таблице 8.3[1], КЗ = 0,87;

ПП = аn *bn – поперечное сечение каждого пакета стержня.

№ пакета	Стержень в мм	Ярмо в мм	ППС(м2)	ППЯ(м2)
1	135х19	135х19	2565	2565
2	120х17	120х17	2040	2040
3	105х10	105х10	1050	1050
4	85х9	85х9	765	765
5	65х7	65х7	455	455
6	40х5		200

13.1.1.  Полное сечение ступенчатой фигуры стержня и ярма с прессующей пластиной находим по таблице 8.7[1]:

– полное сечение стержня;

– полное сечение ярма.

13.1.2.  Активное сечение стержня и ярма:

; .

13.1.3.  Ширина ярма для магнитопровода без охлаждающих каналов:

;

13.1.4.  Высота ярма при прямоугольном сечении: ;

13.1.5.  Полная площадь сечения ярма: ;

13.1.6.  Длина стержня по таблице 4.5[1]:

; где l0= 3 (см) расстояние от обмотки до верхнего и нижнего ярма.

13.1.7.  Вес стали в стержнях:

, где С – число стержней.

13.1.8.  Вес стали в ярмах:

13.1.8.1.  Вес частей ярм, заключенных между осями крайних стержней:

, где С – расстояние между осями соседних стержней;

13.1.8.2.  Вес стали в угловых частях ярма:

13.1.8.3.  Полный вес стали в двух ярмах

;

13.1.8.4.  Полный вес стали трансформатора:

13.2.  Расчет потерь холостого хода.

13.2.1.  Уточненное значение индукции в стержне:

13.2.2.  Уточненное значение индукции в ярме:

13.2.3.  Удельные потери в стали РС и РЯ определяем соответственно индукциям ВС и ВЯ по таблице 8.10. [1]:

1.  РС = 0,945 (Вт/кг); РСЗ = 570 (Вт/ м2);

2.  РЯ = 0,975 (Вт/кг); РЯЗ = 600 (Вт/ м2).

13.2.4.  Потери холостого хода: .

13.2.5.  Активная составляющая тока холостого хода:

13.2.6.  Удельную намагничивающую мощность определяем по таблице 8.17.[1]

1.  qСЗ = 1,65 (В*А/кг); qС = 12000 (В*А/м2) – для стержня;

2.  qЯЗ = 1,70 (В*А/кг); qЯ = 13400 (В*А/м2) – для ярма;

3.  qз = 2,80 (В*А/кг) – для воздушного зазора.

13.2.7.  Намагничивающая мощность трансформатора при холостом ходе

(число воздушных зазоров nз = 6. ):

.

13.2.8.  Индуктивная составляющая тока холостого хода: ;

13.2.9.  Полный ток холостого хода трансформатора: .

14.  Расчет КПД трансформатора и падения напряжения при нагрузке.

14.2.  КПД трансформатора от коэффициента загрузки.

14.2.1.  Максимальный КПД трансформатора: ; где , cosφ = 0.8.

14.2.2.  таблица:

	0	0,25	0,402	0,50	0,75	1,00	1,25
	0	0,971	0,974	0,973	0,968	0,962	0,956

14.2.3.  График зависимости КПД от :

14.3.  падения напряжения при нагрузке.

Зависимость вторичного напряжения от нагрузки (при ): , где ; cosφ = 0.8; sinφ = 0.6.

14.3.1.  Таблица:

β	∆U’%( Cosφ = 1; sinφ = 0)	U2’	∆U”%( Cosφ = 0,8; sinφ = 0,6)	U2”	Cosφ = 1; sinφ = 0; Uacosφ+ UPcosφ Cosφ = 0,8; sinφ = 0,6;
0	0	525	0	525
0.25	0.66	521	1.26	518
0.50	1.325	518	2.527	512
0.75	1.98	514	3.79	505
1.00	2.65	511	5.054	498
1.25	3.31	507	5.94	492

14.3.2.  Внешние характеристики трансформатора ; :

15.  Тепловой расчет трансформатора.

15.1.  Проверочный тепловой расчет обмоток.

15.1.1.  Удельные потери НН обмотки определяем как потери в меди отнесенные к 1см3 общего объема обмотки: ;

1.  Условная теплопроводность обмотки без учета межслойной изоляции:, где определяем по таблице 9.1[1]; ;

2.  Средняя теплопроводность обмотки (при равномерном распределении витковой и межслойной изоляции): , где определяем по таблице 9.1[1];

3.  Перепад температуры внутри обмотки, намотанной непосредственно на изоляционный цилиндр: , где а = 15,1 (см) – радиальный размер катушки.

4.  Средний перепад температуры по обмотке .

5.  Перепад температуры между поверхностью обмотки и маслом где q = 160 (Вт/м2) – определяем по таблице 9.2[1].

6.  Среднее превышение температуры обмотки над средней температурой масла: ;

15.1.2.  Удельные потери многослойной цилиндрической обмотки определяем как потери в меди отнесенные к 1см3 общего объема обмотки: ;

1.  Условная теплопроводность обмотки без учета межслойной изоляции:, где определяем по таблице 9.1[1]; ;

2.  Средняя теплопроводность обмотки (при равномерном распределении витковой и межслойной изоляции): , где определяем по таблице 9.1[1];

3.  Перепад температуры внутри многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода при наличии каналов:

, где ;

4.  Средний перепад температуры по обмотке .

5.  Перепад температуры между поверхностью обмотки и маслом где q = 160 (Вт/м2) – определяем по таблице 9.2[1].

6.  Среднее превышение температуры обмотки над средней температурой масла: .

15.2.  Тепловой расчет бака.

Для силовых масляных трансформаторов рекомендуется выбирать при мощности до 30-50 кВА-с баки с гладкими стенками. По минимальным изоляционным расстояниям ранее определили минимальные

размеры бака:

1.  Длина – А = 69,9 (см)

2.  Ширина равная В = 39,6 (см)

3.  Глубина – Н = НВ + НЯК (определяется высотой активной части

,

где n – толщина подкладки под нижнее ярмо, и минимальным расстоянием от верхнего ярма до крышки бака – НЯК = 27 см);

Примем округленные значения: А = 70 (см), В = 40 (см), Н =36 (см).

15.2.2.  Допустимый средний перегрев масла над воздухом: , где – больший перегрев обмотки (ВН или НН) над маслом.

15.2.3.  Допустимый средний перегрев стенки бака над воздухом: , –обычно принимается в пределах 3–6°С.

15.2.4.  Поверхность теплоотдачи излучением предварительно определяется внешним периметром по охладителям (для бака овального сечения): , где К принимают равным 1

15.2.5.Поверхность теплоотдачи путем конвекции (предварительно): .

15.2.6.Фактические размеры трубчатого бака:

;

1.  Поверхность крышки: , где

– ширина крышки (см); – длина крышки (см); вР = 6 (см) – ширина рамы принимается равной от 4 до 10 (см) при мощностях от10 до 5600 (кВА).

2.  Суммарная приведенная поверхность конвекции: ,

где КТР – коэффициент, учитывающий улучшение конвекции у поверхности труб, по сравнению с гладкой стенкой;

ККР – коэффициент, учитывающий величину закрытия поверхности изоляторами и арматурой.

15.2.7.  Поверхность излучения определяется параметром, равным длине нити, обтягивающей бак по трубам и высотой бака: .

15.3.  Определение фактических перегревов производится на базе определения потерь и поверхностей охлаждения.

15.3.1.  Средний перегрев стенки бака над воздухом: ;

15.3.2.  Средний перегрев масла вблизи стенки по сравнению с температурой стенки бака: ;

15.3.3.  Перегрев верхних слоев масла над окружающим воздухом: , где δ= 1,2 – учитывает перегрев верхних слоев над остальным маслом;

15.3.4.  Перегрев средних слоев масла над окружающим воздухом: ;

15.3.5.  Перегрев обмоток над окружающим воздухом:

1.  Обмотки ВН: ;

2.  Обмотки НН: ;

16.  Определение веса масла и размера расширителя.

16.3.  Внутренний объем бака: ;

16.4.  Объем вынимаемой части (приближенно): ;

16.5.  Объем масла: ;

16.6.  Вес масла трансформатора: ;

17.  Технико – экономические показатели.

17.3.  Удельный расход меди: ;

17.4.  Удельный расход электротехнической стали: .

18.  Список используемой литературы.

18.3.  Расчет трансформаторов. –«Энергия». Москва 1976 г.

18.4.  Расчет силового трансформатора. – учебное пособие. Пермь 1977 г.