Опасен при дыхании. При высоких концентрациях возможен смертельный исход, вызывает сильный кашель, удушье, пары действуют сильно раздражающе на слизистые оболочки и кожные покровы, вызывают слезотечение.
Соприкосновение с кожей вызывает обморожение. При утечке загрязняет водоем.
Вызывает сердцебиение, нарушение частоты пульса, насморк, кашель, затрудненное дыхание, покраснение и зуд кожи, резь в глазах.
В зависимости от скорости ветра перенос среднего фронта облака при расстоянии до 10 км характеризуется следующими скоростями:
Скорость ветра м/сек | Скорость переноса фона облака СДЯВ(сек) | ||
Инверсия | Изотермия | Конвекция | |
1. | 2 | 1,5 | 1,5 |
2. | 4 | 3 | 3 |
3. | 6 | 4,5 | 4,5 |
4. | 6 | ||
5. | 7,5 | ||
6. | 9 |
Примечание: инверсия и конвекция при скорости ветра более 3 м/сек наблюдается в редких случаях.
Согласно «Методике прогнозирования масштабов СДЯВ при авариях (разрушениях) на химически опасных объектах и транспорте» расстояние от места аварии, в пределах которых могут быть получены токсические поражения различной степени тяжести при скорости ветра 1 м/сек и метеорологических условиях – инверсия – глубина зоны возможного поражения составляет:
I. зверохозяйство» г. Малоярославец:
-Эквивалентное количество СДЯВ в облаке зараженного воздуха определяется по формуле
Q1= 20* К1*К3* К21*К31*Q:d, (т)
где:
К1- коэффициент, зависящий от условий хранения СДЯВ (К1=1.0 для газов, сжиженных под давлением),
К31- коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе аммиака (0.6 : 15 = 0,04),
К21-коэффициент, зависящий от физико-химических свойств хим. вещества;
К2-коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха, К7=1,
Qо - количество выброшенного (разлившегося) при аварии вещества, т.
Q1 =20*1*1 0,025*0,04*1,360,80.5:0,681)=0,011 тн
Продолжительность поражающего действия СДЯВ определяется его испарениями с площади разлива:
Т= h *а : К2 *К4 *К7,
Где h – толщина слоя СДЯВ, м;
а– удельный вес СДЯВ, т/м3;
К2, К4, К7 – коэффициенты,
Т= 0,05 *0.681 : 0.025*1*1= 1,36 часа;
- Расчет глубины зон заражения при аварии на химически опасном объекте.
Полная глубина зоны заражения Г определяется:
Гп = Ν *Ỵ,
Где : Ν – время от начала аварии, ч;
Υ- скорость переноса переднего фронта зараженного воздуха при данных скорости ветра и степени вертикальной устойчивости воздуха, (1 км/час)
Гп = 1,36 * 1 = 1,36 км. За окончательную глубину зоны заражения принимается 1,36 км.
Следовательно, глубина зоны заражения аммиаком в результате аварии может составить 1.36 км.
- Определение площади зоны возможного заражения.
Площадь зоны возможного заражения первичным (вторичным) облаком СДЯВ определяется по формуле:
Ѕв = 8,72*10-3 *Г2*φ,
где:
Ѕв - площадь зоны возможного заражения СДЯВ, км2,
Г – глубина зоны заражения, км;
φ – угловые размеры зоны возможного заражения, град;
Ѕв = 8,72 *10-3*1,362 *45˚=0,73 км2.
- Площадь зоны фактического заражения Ѕф рассчитывается по формуле:
Ѕф = Кв *Г2 *Ν0,2 (км2),
Где: Кв - коэффициент, зависящий от степени вертикальной устойчивости воздуха, Кв при инверсии = 0,081,
Ν – время, прошедшее после начала аварии, =1,36 часа.
Ѕф= 0,081 * 1,362 *1,360.2 =0.16 км2.
Следовательно, в случае возникновения локальных ЧС в пределах территории объекта площадь зоны фактического заражения аммиаком будет составлять 0,16 км2.
- Определение продолжительности поражающего действия СДЯВ.
Продолжительность поражающего действия СДЯВ определяется временем его испарения с площади разлива.
Время испарения СДЯВ с площади разлива определяется:
Т = h *α : ( К2 *К4 *К7),
Где:
h – толщина слоя СДЯВ, м;
α – удельный вес СДЯВ, т/м3;
К2, К4, К7- коэффициенты,
Т = 0,05 * 0,681 : (1* 0,025*1) = 1,36 ч.
II. продукт» п/п «ДЗОК» , п. Детчино
-Эквивалентное количество СДЯВ в облаке зараженного воздуха определяется по формуле
Q1= 20* К1*К3* К21*К31*Q:d, (т)
где:
К1- коэффициент, зависящий от условий хранения СДЯВ (К1=1.0 для газов, сжиженных под давлением),
К31- коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе аммиака (0.6 : 15 = 0,04),
К21-коэффициент, зависящий от физико-химических свойств хим. вещества;
К2-коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха, К7=1,
Qо - количество выброшенного (разлившегося) при аварии вещества, т.
Q1 =20*1*1* 0,025*0,04*1,360,89,0:0,681)=0,21 тн
Продолжительность поражающего действия СДЯВ определяется его испарениями с площади разлива:
Т= h *а : К2 *К4 *К7,
Где h – толщина слоя СДЯВ, м;
а– удельный вес СДЯВ, т/м3;
К2, К4, К7 – коэффициенты,
Т= 0,05 *0.681 : 0.025*1*0,9= 1,22 часа
- Расчет глубины зон заражения при аварии на химически опасном объекте.
Полная глубина зоны заражения Г определяется:
Гп = Ν *Ỵ,
Где : Ν – время от начала аварии, ч;
Υ- скорость переноса переднего фронта зараженного воздуха при данных скорости ветра и степени вертикальной устойчивости воздуха, (1 км/час)
Гп = 1,36 * 1 = 1,36 км. За окончательную глубину зоны заражения принимается 1,36 км.
Следовательно, глубина зоны заражения аммиаком в результате аварии может составить 1.36 км.
- Определение площади зоны возможного заражения.
Площадь зоны возможного заражения первичным (вторичным) облаком СДЯВ определяется по формуле: Ѕв = 8,72*10-3 *Г2*φ,
где:
Ѕв - площадь зоны возможного заражения СДЯВ, км2,
Г – глубина зоны заражения, км;
φ – угловые размеры зоны возможного заражения, град;
Ѕв = 8,72 *10-3*1,362 *90˚=1,45 км2.
- Площадь зоны фактического заражения Ѕф рассчитывается по формуле:
Ѕф = Кв *Г2 *Ν0,2 (км2),
Где: Кв - коэффициент, зависящий от степени вертикальной устойчивости воздуха, Кв при инверсии = 0,081,
Ν – время, прошедшее после начала аварии, =2.5 часа.
Ѕф= 0,081 * 1,362 *2.50.2 =0.12 км2.
Следовательно, в случае возникновения локальных ЧС в пределах территории объекта площадь зоны фактического заражения аммиаком будет составлять 0,12 км2.
- Определение продолжительности поражающего действия СДЯВ.
Продолжительность поражающего действия СДЯВ определяется временем его испарения с площади разлива.
Время испарения СДЯВ с площади разлива определяется:
Т = h *α : ( К2 *К4 *К7),
Где:
h – толщина слоя СДЯВ, м;
α – удельный вес СДЯВ, т/м3;
К2,К4,К7- коэффициенты,
Т = 0,05 * 0,681 : (1* 0,025*0,9) = 1,22 ч.
Согласно «Методическому пособию по прогнозированию и оценке химической обстановки в чрезвычайных ситуациях» (Москва, ВНИИ, ГОЧС, 1993 г.) в мирное время
вероятность аварий в год на химически опасных предприятиях с разрушением наибольшей надземной емкости или технологического аппарата характеризуется не более 2-3 х 104.
На территории Малоярославецкого района расположены пожароопасные объекты:
1. Склад ГСМ в д. Ерденево на 1500м3 ГСМ, на котором могут произойти аварии, связанные со взрывом материалов и взрывчатых веществ, разливом нефтепродуктов;
2. в г. Малоярославец, на котором может произойти пожар при хранении древесины в количестве 100тн, лакокрасочных материалов 1 тн, автомобилей 38 шт, котельная предприятия работает на природном газе;
3. в г. Малоярославец, на котором может произойти пожар при хранении пиломатериалв 150м3 , кислорода 72м3 , аргона 780м3 , резины 1,68 тн, спирта 1,2 тн, бензина 1 тн;
4. мебельная фабрика» в г. Малоярославец, на которой может произойти пожар при хранении лака 0,3 тн, растворителя 0,4 тн, котельная предприятия работает на природном газе;
5. Автомобильный газозаправочный пункт «Малоярославец» -Газ» в г. Малоярославец, п. Заря. В емкости хранится газ 12м3 . Опасными событиями, которые могут оказать влияние на безопасность персонала, являются пожары и аварии на технологическом оборудовании при проведении операции с газопродуктами.
6. Площадка газозаправочная автомобильная СУГ в г. Малоярославец. В емкости хранится газ 12м3 . Опасными событиями, которые могут оказать влияние на безопасность персонала, являются пожары и аварии на технологическом оборудовании при проведении операции с газопродуктами.
7.
Склад ГСМ д. Ерденево .
Хранение топлива осуществляется в 26 наземных резервуарах общим количеством 1500 м3 . Резервуары имеют по периметру земляное обвалование высотой 0,5м. Резервуары оборудованы площадками обслуживания и лестницами.
Опасными событиями, которые могут оказать влияние на безопасность работающих на территории людей, являются пожары, взрыв на объекте при хранении нефтепродуктов.
К основным факторам, влияющим на параметры взрыва, относятся:
Масса и тип взрывоопасного вещества, его параметры и условия хранения
На основании технологических данных о распределении ЛВЖ и ГЖ на складе ГСМ предполагается, что наиболее масштабные последствия будут иметь место в результате разгерметизации емкостей с бензином.
При анализе взрывопожарной опасности проектируемого объекта необходимо определить влияние проектируемого объекта на рядом расположенные промышленные предприятия и жилые застройки.
Расчет ведем для одного резервуара V =100 м3
А) Расчет избыточного давления, развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей.
Избыточное давление
∆P = ( Pмах - Р0)
Рмах = 900 кПа. ( максимальное давление, развиваемое при сгорании стехиометрической газопаровоздушной или паровоздущной смеси в замкнутом объеме);
Р0 = 101 кПа ( начальное давление);
m - масса горючего газа или паров ЛВЖ;
Z - к - нт участия горючего при сгорании газопаровоздушных смесей;
ζгп - плотность газа при расчетной температуре t = 200C
ζгп = 
;
где М – молярная масса. Кг/кмоль
Vo – мольный объем, равный 22,41 м3/кмоль
tp - расчетная температура, 0С ( 610С)
Cст - cтехиометрическая концентрация паров ЛВЖ
Сст = 
; где β = nc +
- 
nc; nн; nх - число атомов С, Н,О и галоидов в молекуле горючего,
Кн – коэффициент = 0,3
m = mp + m емк + m св. окр. Где m р - масса жидкости, испарявшейся с поверхности разлива;
m емк. – масса жидкости, испарявшейся с поверхностей открытых емкостей, кг;
m = W SнT
W = 10-6 ή 
н
ή – к-нт, учитывающий движение воздуха, = 3,5.
М – молярная масса – 97,2 кг/ моль
Рн = 10 ( А - 
)
tp = 38oC, А = 4,195; В = 682,876; СА = 222,066
РН =,195 - 
кПа
W = 1х 
= 37.18 * 10-6 кг/ см2
Т – продолжительность поступления паров ЛВЖ в окружающее пространство = 3600 сек.
m = 37,18 х 10-6 х 5,82 х 0,3600 = 77,9 кг
ζ = 
кг/м3
β = 10,27; К = 3
Сст = 
= 1,97 % об.
ΔР = (900-101) 
кПа
Вывод: избыточное давление вызывает полное разрушение зданий.
б) Расчет размеров зон, ограниченных нижним концентрационным пределом распространения пламени (НКПР) газов и паров.
Расстояние Хнкпр, Yнкпр, Zнкпр (м) ограничивает область концентраций превышающих НКПР.
Хнкпр= Yнкпр = 3,2
(рн/ Снкпр)0,8 (mн/ρнςн)0,33
Zнкпр = 0,12 (рн/ Снкпр)0,8 (mн/ρнςн)0,33
mп – масса паров ЛВЖ. поступивших в открытое пространство за 3600 сек, кг. = 77,9 кг
рн = 15,69 кПа ( давление насыщенных паров ЛВЖ)
ςп = плотность паров ЛВЖ = 3,8 кг/м3
К – к-нт ( К=
)
Т – продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, 3600 с.
К= 1
Снкпр = Сст= 1,97 %(об.)
Хнкпр = Yнкпр = 3,2( 
0,8 х ( 
0,33 = 11,95 м
Zнкпр = 0,12
(0,8 х ( 
0,33 = 0,45 м
Таким образом, граница зоны ограниченной НКПР по горизонтали = 11,95 м, по вертикали = 0,45 м + hб. = 6,45м
hб – высота резервуара = 6 м
в) Расчет интенсивности теплового излучения при пожарах проливов ЛВЖ
Интенсивность теплового излучения
q = Ef х Eq х τ;
где Ef - среднеповерхностная плотность теплового излучения = 60 кВт/м2
Eq – угловой коэффициент облученности;
τ – коэффициент пропускания атмосферы.
Fq = √FV2 + FH2
Эффективный диаметр пролива
d = 
;
где S – площадь пролива = 582 м2;
d =
27.23 м
Высота пламени
Н = 42 d (
)0.61
m – удельная массовая скорость выгорания топлива 0,06 кг/м2с
ρв – плотность окружающего воздуха, 1.2 кг/м3
q – 9.81 м/сек2 ускорение свободного падения
Н = 42 х 27,23 (
) 0,61=12.5 м
Fv= 
A = (h2 + S12 + 1)/2S1
S1= 2r/d
d – эффективный диаметр пролива
d = 
Принимаем r = 1 км = 1000 м – расстояние до д. Ерденево
S1 = 2 x 1000/27.23 = 73.45м
h = 2H/d = 2 x 33/27.23 = 2.42 м
Fv = 
= 0,0081
Fн=-
A = ( h2 + S12 + 1) / 2S1 = (2,422 + 73,452 + 1) = 36,77 м
В = ( 1+S2)/(2S) = 1+73.452/2 [ 73.45 = 36.73
Fн
Fq= 
0.095
τ =exp[-7.0x 10-4( r – 0.5d)] = exp[ -7.0 x 1x 27.23)] = 3.092
q =60 x 0.095x3.092=11.75 кВт
Вывод: при полученной интенсивности теплового излучения возможны воспламенения древесины и фанеры, непереносимая боль через 3-5 с, ожог 1-й степени через 6-8с, ожог 2-й степени через 12-16с.
г) Интенсивность теплового излучения и время существования “ог-
ненного шара”
ts = 0.92m0.303
Расчет интенсивности теплового излучения «огненного шара»
q= Ef Eq τ
Fq = 
,
Где Н – высота центра «огненного шара», м
Ds – эффективный диаметр «огненного шара», м
r – расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром “огненного шара”, м
D = 5.33m0.327
H= Ds/2
m – масса горючего вещества = 77,9 кг
D = 5.33 x 77,90.327 = 22,14м
Н = Ds /2 = 22,14/2 = 11,07 м
ts = 0,92 x 77,90,303=3,44 c.
Fq = 
кВт/м2
τ =exp [-7,0 х 10-4(
=
exp[ -7,0 х 10-4(
0,502
q = 450 x 0.000105 x 0.502 =0.0237кВт/м2
.
Вывод: интенсивность теплового излучения при возникновении “огненного шара” за время своего существования не оказывает опасного, для жизнедеятельности людей и окружающих конструкций, действия.
д) расчет параметров волны давления при сгорании газопаровоздушных смесей в открытом пространстве
Избыточное давление ΔP, кПа, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей
ΔР = Р0( 0,8mпр0,33 / r + 3mпр0,66/r2 +5mпр/r3)
P0 – атмосферное давление, кПа = 101 кПа
r – расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, 1000 м
mпр – приведенная масса газа или пара, кг = (Qсг/Q0)mгпZ
Q – удельная теплота сгорания газа = 47102,6 кДж/кг
Z – коэффициент участия = 0,1
Q0 - константа = 4,52х106 Дж/кг
mгп – масса горючих газов или паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг.
m = W x Fн х Т
W – интенсивность испарения = 10-6 х 
кг/с м2
М – молярная масса, 97,2 кг/кмоль
Рн – давление насыщенного пара при расчетной температуре tp= 380C. Вычисляется по формуле
Pн = 10 ( А - В + С);
где А, В,Са – константы управления Антуана, А = 4,195, В=682,876, Са = 222,066
Рн= 10 х [ 4,195 – 682,876/38 +222,066] = 37,15 кПа
W = 10-6 х 2,3 х √97,2 х 37,15 = 10-6 х 842,49 кг/с м2
Fн = площадь испарения, равная площади аварийных проливов, т. е. составляющая примерно 80 % зоны, Fн = 0,8 х (11,87 х 4,25) = 40,36 м2
mпр = (47.1026 х 106/4,52 х 106) х 286,4 х 0,1 = 298,4 кг
ΔР = 101 х (0,8 х 298,40,33/1000 + 3 х 298,40,66/10002 + 5 х 298,4/10003)=0,0052кПа
Импульс волны давления
i = 123mпр0,66 /r =123 x 286.40.6/1000 = 3.66 Па.
Разрыв резервуара в очаге пожара с образованием волны давления получил название BLEVE ( взрыв расширяющихся паров вскипающей жидкости)
Сз – удельная теплоемкость жидкой фазы, Дж/кг = 3,66 х 103дж/кг
Т – температура жидкой фазы, соответствующая - 1000С = 3730К
L-удельная теплота испарения при нормальной температуре кипения 397 кДж
Т = 
Вывод: при 
≥ 0,35 вероятность возникновения данного явления велика.
Параметрами волны давления, образующейся при ВLEVE, выявляют избыточное давление в положительной фазе волны ΔР и безразмерный импульс положительной фазы волны i.
ΔР = Р0( 0,8mпр0,33 / r + 3mпр0,66/r2 +5mпр/r3)
m = Eиэ/Q0 – энергия, выделяющаяся при изотропическом расширении среды, находящаяся в резервуаре.
ΔР = Р0( 0,8mпр0,33 / r + 3mпр0,66/r2 +5mпр/r3)
Q0 – константа, равная 4.52 х 106Дж/кг
Еиэ = Сэффm (Т-Ткип)
m - масса вещества в резервуаре = 286,4 кг
Сэфф = 500 Дж/(кгК)
Т = 
Еиэ ==500 х 286,4(834,08-100) = 0,105 х 109 Дж
mпр= 0.105 х 109/4,52 х 106= 23 кг
ΔР= 101 (0,8 х 230,33 / 1000 +3 х 230,66 /10002 + 5 х 23/10003)=0,2447кПа
i= 123 mпр0,66/r = 123 x 230.66/1000= 0.97 Па.
В соответствии с «Руководством по определению зон воздействия опасных факторов со сжиженными газами, горючими жидкостями и аварийно химически опасными веществами на объектах железнодорожного транспорта» (ГИПРОТРанс ТЭИ,1977 г.), безопасные радиусы зон воздействия ТВС при проливе составляют:
- для людей при пороговом значении избыточного давления во фронте ударной волны 3 кПа – 1800 м.
Безопасные радиусы при авариях с образованием огненного шара ЯСУГ составляют:
- для людей –300 м;
- для зданий – 100 м.
Максимально безопасные расстояния при горении проливов СУГ и ЛВЖ составляют:
- для людей - 120 м;
- для зданий - 60м.
Следовательно, при аварии с образованием огненного шара здания на территории склада ГСМ д. Ерденево получат слабые разрушения, у людей возможны ожоги рук и лица.
Автомобильный газозаправочный пункт «Малоярославец» п. Заря – Газ»,
Площадка газозаправочная автомобильная .
Хранение газообразного топлива осуществляется в двух наземных резервуарах вместимостью 12 м3 . Резервуары имеют по периметру земляное обвалование высотой 0,5м. Резервуары оборудованы площадками обслуживания и лестницами.
Опасными событиями, которые могут оказать влияние на безопасность работающих на территории людей, являются пожар, взрыв на объекте при разгерметизации газопровода.
Статистика показывает, что примерно 80% аварий сопровождается пожаром. Искры возникают в результате взаимодействия частиц газа с металлом и твердыми частицами грунта. Обычное горение может трансформироваться во взрыв за счет самоускорения пламени при его распространении по рельефу.
Возможными источниками возникновения чрезвычайных ситуаций техногенного характера на объектах могут служить аварийные ситуации:
- пожар (при сбросе газа во время производства ремонтных работ);
- внешние воздействия (наезд автотранспорта на надземный участок газопровода, повреждение подземного участка газопровода при несанкционированном производстве земляных работ с использованием землеройной техники);
- возможные разрывы газопровода с пожаром и взрывом.
Проектируемый объект является взрывопожароопасным.
Для оценки аварий на объекте по хранению, переработке и транспортировке сжиженных углеводородных газов (СУГ), сжатых углеводородных газов (СЖУГ) «Методика оценки последствий аварийных взрывов ТВС» - ГУП «НТЦ по безопасности в промышленности Госгортехнадзора России», 2001, ПБ «Общие правила взрывобезопасности для взрывоопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств», Приложение «Общие правила взрывобезопасности для взрывоопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств», Приложение «Методика расчета участвующей во взрыве массы вещества и радиусов зон разрушений» - ГУП «НТЦ по безопасности в промышленности Госгортехнадзора России», 2001, «Методика оценки последствий аварий на пожаровзрывоопасных объектах»- Министерство РФ по делам ГО ЧС и ликвидации последствий стихийных бедствий, 1994г.
В качестве поражающих факторов в Методике рассматриваются:
- воздушная ударная волна (ВУВ), образующая в результате взрывных превращений облаков топливовоздушных смесей (ТВС);
- тепловое излучение «огненных шаров»;
- осколки и обломки оборудования.
В качестве показателей последствий взрывных явлений на промышленных объектах в следствия действия ВУВ, приняты:
- для людей – количество человек, получивших смертельное поражение при условии их нахождения на открытой местности, в зданиях и сооружениях;
- для окружающей место аварии застройки – степени разрушения зданий и сооружений промышленной и селитебной зоны.
В качестве показателя воздействия тепловых потоков на людей принят процент людей, получивших ожоги 1-ой и 2-ой степени, а также смертельное поражение. Воздействие тепловых потоков на здания и сооружения оценивается возможностью воспламенения горючих материалов.
В пределах огненного шара или горячего разлития люди получают смертельное поражение, все горючие материалы воспламеняются, а 60% резервуаров со сжиженными углеводородными газами взрываются с образованием эффекта «BLEVE».
При разработке планов мероприятий по предотвращению чрезвычайных ситуаций и уменьшению величины ущерба, величину дрейфа центра облака ТВС
следует принимать при длительном истечении 150м, что соответствует 70% всех случаев аварий. Направление дрейфа облака ТВС следует принимать, исходя из розы ветров данного региона, или рассматривать наиболее опасный случай (направление в сторону ближайшего населенного пункта).
При оценке последствий воздействия огненных шаров принято, что при диапазоне между верхним и нижним пределами воспламенения в период существования огненного шара находится 60% массы газа в облаке, и что эта масса более1000кг. В нашем случае масса газа составляет 32 кг. Коэффициент сопротивления при истечении из отверстий принят равным 0,6. Время нахождения людей в зоне действия теплового потока от горящего разлития принято считать 60с.
В качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в образовании горючих газопаровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров, наиболее опасных в отношении последствий сгорания этих смесей.
Так как количество газа на газозаправочных пунктах незначительно, то в случае аварийной ситуации пожар и взрыв будет носить местный характер.
Аварии при разгерметизации газопровода сопровождаются истечением газа до срабатывания отсекающей арматуры, закрытием отсекающей арматуры, истечением газа из участка газопровода, отсеченного арматурой. В местах повреждения происходит истечение газа под высоким давлением в окружающую среду. На месте разрушения в грунте образовывается воронка. Метан поднимается в атмосферу, а другие газы оседают в приземном слое. Смешиваясь с воздухом, газы образуют, облако взрывоопасной смеси.
В качестве наиболее аварийных ситуаций на транспортных магистралях, которые могут привести к возникновению поражающих факторов, в проекте рассмотрены следующие ситуации:
1. Разлив сжиженных углеводородных газов (СУГ) из топливных баков автомобилей в результате:
- разгерметизация бензобака автомобилей;
- образование зоны разлива СУГ (последующая зона пожара);
- образование зоны взрывоопасных концентраций с последующим взрывом ТВС (зона мгновенного поражения пожара-вспышки);
- образование зоны избыточного давления воздушной ударной волной;
- образование зоны опасных тепловых нагрузок при горении СУГ на площадке разлива.
2. Интенсивность теплового излучения рассчитывается для пожара:
- «огненный шар» - крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при взрыве резервуара с СУГ или ЛЖВ с воспламенением содержимого резервуара.
Поражающие факторы взрыва топливного бака легкового автомобиля (V=40л) и грузового автомобиля (V=200л).
Поражающие факторы взрыва | Значения | ||
V=40л | V=200л | ||
Избыточное давление взрыва, ΔР, (кПа) | 21,2 | 85,9 | 50,5 |
Импульс волны давления, I, Па·с | 57,0 | 219,9 | 164,9 |
Расстояние от геометрического центра газопарового душного облака до объекта, м | 20 | 15 | 20 |
Интенсивность теплового излучения q, кВт·мֿ² «огненного шара» Ds, м | 11,7 | 11,6 | 11,6 |
Эффективный диаметр «огненного шара» Ds м | 16,3 | 27,5 | 27,5 |
Время существования «огненного шара» ts, с | 2,6 | 4,2 | 4,2 |
Величина «пробит» - функции Pr поражения человека избыточным давлением | 1,1 | 4,3 | 3,6 |
Условная вероятность Qвпi поражения человека избыточным давлением, % | 3,77 | 4,82 | 4,64 |
Величина «пробит» - функции Pr вероятности поражения человека тепловым излучением | -4,1 | -2,9 | -2,9 |
Условная вероятность поражения человека тепловым излучением Qfmi,% | 0 | 0 | 0 |
Вывод: При сгорании смесей ЛВЖ (пропан - бутан) в результате разгерметизации бензобака автомобилей, находящихся на межпоселковой дороге, не представляется угрозы для газозаправочных пунктов.
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 |
