Система пенного пожаротушения (стр. 3 )

2.8.3.1. При заполнении свободных объемов грузовых наливных цистерн инертным газом

q3 ³ 0,5 · Q3 · 103.

2.8.3.2. При отсутствии инертного газа в свободных объемах грузовых наливных цистерн

q4 ³ 0,5 · Q4 · 103.

2.8.4. Производительность воздушно-пенных стволов по раствору (дм3/с) для судов, строящихся по Правилам Регистра СССР, должна приниматься не менее:

2.8.4.1. Для судовых помещений (q5)

q5 ³ 3,35 дм3/с.

2.8.4.2. Для грузовых палуб нефтеналивных судов (q6)

q6 ³ 6,7 дм3/с.

2.9. Количество пенных лафетных стволов на грузовой палубе танкера:

2.9.1. Для судов, строящихся по Правилам Регистра СССР,

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.9.2. Для судов внутреннего плавания

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.10. Расчетное количество генераторов пены средней кратности:

2.10.1. Для защиты трюмов, топливных цистерн, кладовых, постов управления, а также жилых и служебных помещений на судах внутреннего плавания

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.10.2. Для жилых и служебных помещений на судах, строящихся по Правилам Регистра СССР, не менее 1 генератора среднекратной пены на каждые 150 м2 защищаемой площади.

2.10.3. Для грузовых наливных отсеков нефтеналивных судов, строящихся по Правилам Регистра СССР.

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.10.4. Для грузовых наливных цистерн на судах внутреннего плавания:

2.10.4.1. При заполнении свободных объемов грузовых наливных цистерн инертным газом

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.10.4.2. При отсутствии инертного газа в свободных объемах грузовых наливных цистерн

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.10.5. Для машинных помещений на судах внутреннего плавания

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.11. Количество воздушно-пенных стволов

2.11.1. Для топливных цистерн на судах, строящихся по Правилам Регистра СССР,

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.11.2. Для цистерн, жилых и служебных помещений на судах внутреннего плавания

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.11.3. Для грузовой палубы танкера, строящегося по Правилам Регистра СССР,

n10 = 2n1.

2.11.4. Для грузовой палубы танкеров внутреннего плавания

2.11.4.1. При заполнении свободных объемов грузовых наливных цистерн инертным газом

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.11.4.2. При отсутствии инертного газа в свободных объемах грузовых наливных цистерн

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

2.12. Количество концевых пожарных клапанов на грузовой палубе танкера:

2.12.1. Для присоединения воздушно-пенных стволов на судах, строящихся по Правилам Регистра СССР,

n13 = 2n1.

2.12.2. Для присоединения переносных генераторов пены средней кратности на судах, строящихся по Правилам Регистра СССР.

2.12.2.1. При наличии лафетных стволов:

n14 = 0,5 n4 n1.

Полученный результат округлить до ближайшего большего целого числа.

2.12.2.2. При отсутствии лафетных стволов:

.

Полученный результат округлить до ближайшего большего целого числа.

2.12.3. Для присоединения переносных генераторов пены средней кратности на судах внутреннего плавания

2.12.3.1. При заполнении свободных объемов грузовых наливных цистерн инертный газов

.

2.12.3.2. При отсутствии инертного газа в свободных объемах грузовых наливных цистерн

.

2.12.4. Для присоединения воздушно-пенных стволов на судах внутреннего плавания

2.12.4.1. При заполнении свободных объемов грузовых наливных цистерн инертным газом

.

2.12.4.2. При отсутствии инертного газа в свободных объемах грузовых наливных цистерн

.

2.12.5. В других, не оговоренных в п. 2.12, случаях количество концевых пожарных клапанов принимается равным расчетному количеству воздушно-пенных стволов и генераторов пены средней кратности.

2.13. Если система пенного пожаротушения используется в нескольких различных по назначению группах помещений, то ее производительность должна приниматься не менее наибольшей производительности, требующейся для любой из групп помещений, а запас пенообразователя - не менее наибольшего запаса, требующегося для любой из групп помещений.

3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА СИСТЕМ ОБЪЕМНОГО ПЕННОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ДЛЯ МАШИННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

3.1. По чертежам машинного помещения устанавливаются его размеры. Устанавливаются размеры горизонтального сечения, имеющего наибольшую площадь.

3.2. За расчетную площадь S (м2) принимается площадь наибольшего горизонтального сечения машинного помещения.

3.3. По табл. 1 стандарта принимается интенсивность по раствору J, дм3/(с·м2).

3.4. Определяется производительность системы по раствору, м3/с

Q = J S · 10-3.

3.5. Определяется время непрерывной работы системы, мин.

,

где a = 5.

3.6. По табл. 2 рекомендуемого приложения 1 стандарта, в зависимости от принятого пенообразователя и вида используемой воды, устанавливается концентрация пенообразователя в растворе, % объема.

3.7. Определяется запас пенообразователя, м3

V = c Q t · 10-2 · 60.

3.8. По табл. 1 рекомендуемого приложения 6 стандарта принимается марка генератора пены высокой кратности и устанавливается его производительность по раствору q, дм3/с.

3.9. Определяется количество генераторов высокократной пены

.

Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

4. МЕТОДИКА РАСЧЕТА СИСТЕМ ОБЪЕМНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВЫСОКОКРАТНОЙ ПЕНОЙ ДЛЯ АНГАРОВ, А ТАКЖЕ ПОДОБНЫХ ИМ ПОМЕЩЕНИЙ С ВЫСОТОЙ МЕНЕЕ 7,5 м

4.1. По чертежам ангара устанавливаются его размеры.

4.2. По таблице рекомендуемого приложения 7 стандарта принимается марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору q, дм3/с.

4.3. Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены

,

где a = 3, t = 15 мин. Полученный результат округляется до ближайшего большего целого числа.

4.4. Определяется производительность системы по раствору, м3/с

Q = n · q · 10-3.

4.5. По табл. 2 рекомендуемого приложения 1 стандарта, в зависимости от принятого пенообразователя и вида используемой воды, устанавливается концентрация пенообразователя в растворе, % объема.

4.6. Определяется запас пенообразователя, м3

V = c · Q · t · 10-2 · 60.

5. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЦИСТЕРНЫ ДОЗАТОРА

5.1. Диаметр магистрального трубопровода воды и раствора пенообразователя, м

.

5.2. Расход воды на выдавливание пенообразователя и расход пенообразователя, м3/с

Q6 = c · Q · 10-2.

5.3. Диаметр трубопровода для подвода воды к баку и диаметр трубопровода для пенообразователя, м

,

где w1 = (0,12 – 0,15) w

5.4. Перепад давления на диафрагме рекомендуется принимать

P = 150000 Па (1,5 кгс/см2).

Допускается уменьшать перепад давления до 50000 Па, если при DP = 150000 Па модуль диафрагмы m ³ 0,2.

5.5. Исходная величина комплекса m a для нормальной диафрагмы

.

5.6. В зависимости от величины D по графику a = f (ma) находится коэффициент расхода нормальной диафрагмы aн (черт. 1).

5.7. Диаметр отверстия в нормальной диафрагме

.

5.8. Исходная величина комплекса ma для дозирующей диафрагмы

.

где r1 - плотность пенообразователя.

5.9. Коэффициент расхода дозирующей диафрагмы aд находится по графику (см. п. 5.6) в зависимости от величины D1.

5.10. Диаметр отверстия в дозирующей диафрагме, м

.

5.11. Конструктивное исполнение диафрагм должно соответствовать требованиям "Правил 28-64 измерения расхода жидкостей, газов и паров стандартными диафрагмами и соплами".

Пример расчета для танкера дедвейтом менее 4000 тонн

Таблица 2

№№ п/п	Наименование величин	Обозначение или формула	Числовое значение
1	Длина грузового отсека, м	l	15
2	Ширина грузового отсека, м	b	7
3	Площадь грузового отсека, м	S = l · b	105
4	Интенсивность по раствору, дм3/(м2·с)	J	0,1
5	Производительность системы пенного пожаротушения (по раствору), м3/с	Q = J · S	10,5·10-3
6	Концентрация пенообразователя ПО-1 в растворе (для пресной воды), процент объема	c	6
7	Расчетное время непрерывной работы, мин	t	30
8	Запас пенообразователя, м3	V = 0,6·Ce·Q·t	1,134
9	Расчетная производительность генератора пены средней кратности (по раствору), дм3/с	но не менее 6	2,625
10	Принятые к установке генераторы пены средней кратности:
	марка	-	ГСП-600
	производительность, дм3/с	q	5,71
11	Расчетное количество генераторов пены средней кратности, шт.		1,84
12	Принято генераторов пены, шт.	-	2
13	Длина грузовой палубы, м	L	65
14	Количество концевых пожарных клапанов для присоединения генераторов пены средней кратности, по расчету, шт.		3,17
	принято, шт.		4

Пример расчета для танкера дедвейтом более 4000 тонн

Таблица 3

№№ п/п	Наименование величины	Обозначение или формула	Числовое значение
1	Длина грузового отсека, м	l	27,0
2	Ширина грузового отсека, м	b	14,07
3	Площадь грузового отсека, м	S = l · b	380
4	Интенсивность по раствору дм3/(м2·с)	J	0,1
5	Производительность системы пенного пожаротушения (по раствору), м3/с	Q = J · S · 10-3	38
6	Концентрация пенообразователя "Морпен" в растворе, процент объема	c	4
7	Расчетное время непрерывной работы (отсеки защищены системой инертных газов), мин	t	20
8	Запас пенообразователя, м3	V = 0,6·c·Q·t	1,824
9	Расчетная производительность лафетного ствола (по раствору), дм3/с	но не менее 21	19
10	Принятые к установке лафетные стволы:
	- парка	-	ПЛС-40
	- производительность, дм3/с	q	40
	- длина пенной струи, м	R	50
11	Длина грузовой палубы, м	L	170
12	Количество лафетных стволов, шт.		6,53
13	принято, шт.		7
14	Количество концевых пожарных клапанов для присоединения воздушно-пенных стволов	n10 = 2 n1	14

Пример расчета трубопровода дозирующего устройства