Теплопреобразующие установки (стр. 1 )

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

ВОЛГОГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИСТЕТ

КАМЫШИНСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ФИЛИАЛ)

ВОЛГОГРАДСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА

КАФЕДРА «ОБЩЕТЕХНИЧЕСКИЕ ДИСЦИПЛИНЫ»

ТЕПЛОПРЕОБРАЗУЮЩИЕ

УСТАНОВКИ

Методические указания

к практическому занятию и выполнению семестрового задания

по дисциплине «Энергоснабжение»

РПК «Политехник»

Волгоград

2006

УДК 621.1.016: 620.9](07)

Т 34

ТЕПЛОПРЕОБРАЗУЮЩИЕ УСТАНОВКИ: Методические указания к практическому занятию и выполнению семестрового задания по дисциплине «Энергоснабжение» / Сост. , : Волгоград. гос. техн. ун-т. – Волгоград, 2006. – 37 с.

Разработаны в соответствии с рабочей программой по дисциплине «Энергоснабжение». Включают в себя краткие теоретические сведения по существующим конструкциям теплообменных аппаратов, а также методику их расчета.

Предназначены для закрепления теоретического материала и привития практических навыков по расчету и подбору теплообменных аппаратов.

Методические указания предназначены для студентов обучающихся по направлению «Электроэнергетика» (код ОКСО 140200), и специальности «Электроснабжение» (код ОКСО 140211) по сокращенной подготовке всех форм обучения, а также могут быть использованы студентами среднего профессионального образования, обучающимися по специальности «Электроснабжение (код ОКСО 140212) (по отраслям)».

Ил. 9. Библиогр.: 2 назв.

Рецензент: к. т. н., доцент

Печатается по решению редакционно-издательского совета

Волгоградского государственного технического университета

Составители: Александр Александрович Шеин, Евгений Павлович Богданов.

ТЕПЛОПРЕОБРАЗУЮЩИЕ УСТАНОВКИ: Методические указания к практическому занятию и выполнению семестрового задания по дисциплине «Энергоснабжение».

Под редакцией авторов.

Темплан 2006 г., поз. № 14. Подписано в печать г. Формат 60×84 1/16.

Бумага листовая. Гарнитура «Times». Усл. печ. л. 2,31. Усл. авт. л. 2,19.

Тираж 100 экз. Заказ № 23.

Волгоградский государственный технический университет

400131 Волгоград, просп. им. , 28.

РПК «Политехник»

Волгоградского государственного технического университета

400131 Волгоград, ул. Советская, 35.

© Волгоградский

государственный

технический

университет, 2006

Тема: Теплопреобразующие установки и методика их расчета.

Цель занятия: Изучить конструкции теплопреобразующих установок и научить студентов проводить их расчет и подбор.

Время проведения: 4 часа.

1. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ИЗУЧЕНИЯ ТЕМЫ ЗАНЯТИЯ

·  изучить теоретический материал;

·  ответить на контрольные вопросы;

·  разобрать примеры расчета теплообменных аппаратов;

·  выполнить самостоятельно семестровое задание в соответствии с таблицей вариантов (с. 27).

2. КРАТКИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ

2.1. Виды и классификация теплообменных аппаратов

Теплопреообразующими установками называются устройства преобразующие параметры теплоносителей. К основным видам теплопреобразующих установок относятся теплообменные аппараты.

Теплообменными аппаратами называются устройства, в которых осуществляется процесс передачи теплоты от одного теплоносителя к другому.

По принципу действия теплообменные аппараты (теплообменники) подразделяются на рекуперативные, регенеративные и смесительные. Особое место занимают теплообменники с внутренними источниками энергии: электронагреватели, реакторы и др.

Рекуперативными называются теплообменники, в которых горячая и холодная среда протекают одновременно, и теплота передается через разделяющую их стенку (котлы, подогреватели, испарители, конденсаторы и др.). На рис. 1 показан пример рекуперативного теплообменника, в котором один из теплоносителей (нагреваемый – I) протекает внутри труб, а второй (греющий – II) в межтрубном пространстве, омывая их наружные поверхности. Стенка, которая омывается с обеих сторон теплоносителями, называется рабочей поверхностью теплообменника.

Регенеративными называются теплообменники, в которых одна и та же поверхность нагрева через определенные промежутки времени омывается то горячим, то холодным теплоносителем. В период контакта стенки с горячим теплоносителем она нагревается, а в период подачи холодной среды охлаждается, нагревая среду за счет аккумулированной теплоты. К таким аппаратам относятся воздухонагреватели газотурбинных установок, мартеновских и доменных печей.

В качестве примера на рис. 2 представлена схема регенеративного воздухоподогревателя с медленно вращающимся (2…5 об/мин) ротором – аккумулятором теплоты. Ротор имеет набивку из тонких гофрированных стальных листов (см. рис. 2 б), заключенных в закрытый кожух 3. К кожуху присоединяются воздушный и газовый короба. Во время работы теплообменника ротор его вращается, поэтому нагретые элементы набивки непрерывно переходят из полости горячего газа в полость холодного воздуха, а охладившиеся элементы – наоборот.

Одним из оригинальных устройств, использующих в качестве теплоносителя пар и его конденсат, является герметичная труба, заполненная частично жидкостью, а частично паром (рис. 3). Такое устройство способно передавать большие тепловые мощности и называется тепловой трубой. На горячем конце тепловой трубы за счет подвода теплоты испаряется жидкость, а на холодном – конденсируется пар, отдавая выделившуюся теплоту. Конденсат возвращается в зону испарения либо самотеком, если холодный конец можно разместить выше горячего, либо за счет использования специальных фитилей, по которым жидкость движется под действием капиллярных сил в любом направлении, даже против сил тяжести (как спирт в спиртовке).

Тепловые трубы с самотечным возвратом конденсата известны давно. Широкое распространение тепловых труб с фитилями началось недавно в связи с необходимостью отвода больших тепловых потоков от мощных, но малогабаритных полупроводниковых устройств. Практически незаменимы тепловые трубы с фитилями в космосе. Для охлаждения механических, электрических или радиотехнических устройств в земных условиях широко используется естественная конвекция. В космосе естественной конвекции не может быть, поскольку отсутствует сила тяжести и нужны иные способы отвода теплоты. Тепловые трубы с фитилями могут работать и в невесомости. Они малогабаритны, не требуют затрат энергии на перекачку теплоносителей и при соответствующем подборе рабочего агента работают в широком интервале температур.

Смешивающими называются такие теплообменные аппараты, в которых тепло - и массообмен происходят при непосредственном контакте и смешивании теплоносителей. Поэтому смешивающие теплообменники иногда называют контактными. Наиболее важным фактором в рабочем процессе смешивающего теплообменного аппарата является поверхность соприкосновения теплоносителей. В качестве примера на рис. 4 показана схема смешивающего теплообменника (деаэратора) для подогрева воды паром при термическом удалении растворенных в ней газов (кислорода).

2.2. Конструкции теплообменных аппаратов поверхностного типа

Конструкции рекуперативных теплообменных аппаратов весьма разнообразны, рассмотрим некоторые из них.

Кожухотрубные теплообменники (рис. 5) выполняются из пучков труб скрепленных при помощи трубных решеток (досок), которые ограниченны кожухами и крышками с патрубками. Трубки кожухотрубчатых аппаратов изготавливают прямыми или изогнутыми (U образными) диаметром d = 12÷57 мм. Материал трубок выбирается в зависимости от среды теплоносителя, омывающего ее поверхность. Применяются трубки из латуни, стали и специальных сплавов. Трубные решетки служат для закрепления в них трубок при помощи развальцовки, заварки, запайки или сальниковых соединений. Трубные решетки зажимаются болтами между фланцами кожуха и крышки или привариваются к кожуху.

Кожух (корпус) представляет собой цилиндр, сваренный из листов стали толщиной не меньше δ = 4 мм. К цилиндрическим кромкам кожуха приваривают фланцы для соединения с крышками или днищем. На наружной поверхности кожуха или днища привариваются патрубки и опоры аппарата.

Крышки кожухообразных аппаратов имеют форму плоских плит, конусов, сфер, а чаще всего выпуклых или вогнутых эллипсов.

Трубное и межтрубное пространство в аппаратах могут быть разделены перегородками на несколько ходов. Перегородки предназначены для увеличения скорости и, следовательно, коэффициента теплоотдачи теплоносителей.

Теплообменники этого типа предназначаются для теплообмена между различными теплоносителями – это между жидкостями и паром, между жидкостями и газами. При нагреве жидкости паром в большинстве случаев пар вводится в межтрубное пространство, а нагреваемая жидкость протекает по трубкам.

Секционные теплообменники (рис. 6) состоят из нескольких последовательно соединенных секций, каждая из которых представляет собой кожухотрубчатый теплообменник с малым числом труб и кожухом небольшого диаметра.

В секционных теплообменниках при одинаковых расходах жидкостей скорости движения теплоносителей в трубках и межтрубном пространстве почти равновелики, что обеспечивает повышенные коэффициенты теплопередачи по сравнению с обычным трубчатым теплообменниками.

Недостатками секционных теплообменников являются: высокая стоимость единицы поверхности нагрева, так как деление ее на секции вызывает увеличение количества наиболее дорогих элементов аппарата – трубных решеток, фланцевых соединений, переходных камер и т. д.; значительные гидравлические сопротивления вследствие различных поворотов и переходов вызывают повышенный расход электроэнергии на привод прокачивающего теплоносителя насоса.

Спиральные теплообменники (рис. 7) состоят из двух спиральных каналов прямоугольного сечения, по которым движутся теплоносители греющей – I и нагреваемый – II. Каналы образуются металлическими плитами, которые служат поверхностью теплообмена. Внутренние концы спиралей соединены разделительной перегородкой. Для обеспечения жесткости конструкции и фиксирования расстояния между спиралями приваривают бобышки. С торцов спирали закрывают крышками и стягивают болтами.

Горизонтальные спиральные теплообменники применяют для теплообмена между двумя жидкостями. Для теплообмена между конденсирующимся паром и жидкостью используют вертикальные спиральные теплообменники. Такие теплообменники применяются в качестве конденсаторов и паровых подогревателей для жидкости.

Достоинство спиральных теплообменников это их компактность и меньшее гидравлическое сопротивление для прохода теплоносителей.

Недостатки – сложность изготовления, ремонта и непригодность работы под избыточным давлением свыше Р = 1,0 МПа.

Пластинчатые теплообменники (рис. 8) имеют плоские поверхности теплообмена. Такие теплообменники обычно применяют для теплоносителей, коэффициенты теплоотдачи которых одинаковы. Теплообменники состоят из штампованных металлических листов с внешними выступами, расположенными в коридорном или шахматном порядке.

Такие конструкции применяются для теплообмена между жидкостями и газами и работают при перепадах давлений до 12 МПа. Благодаря незначительному расстоянию между пластинами (6…8 мм) такие теплообменники весьма компактны. Удельная поверхность нагрева составляет 200…300 м2/м3. Поэтому пластинчатые теплообменники в ряде случаев вытесняют трубчатые и спиральные.

Однако теплообменником такой конструкции присущи следующие недостатки: трудность чистки внутри каналов, ремонт, частичная замены поверхности теплообменника, а также невозможность изготовления из чугуна и др. хрупких материалов и длительная эксплуатация.

В настоящее время в системах теплоснабжения жилищно-коммунальных хозяйств и ряда промышленных предприятий в качестве подогревателей горячего водоснабжения и отопления устанавливают пластинчатые теплообменники «Теплотекс» (рис. 9) вместо ранее используемых для этих целей традиционных секционных кожухотрубчатых подогревателей.

Это связано с целым рядом преимуществ.

1.  Коэффициент теплопередачи в пластинчатых теплообменниках в 3…4 раза больше, чем в кожухотрубчатых, благодаря специальному гофрированному профилю проточной части пластины, обеспечивающему высокую степень турбулизации потоков теплоносителей. Соответственно в 3…4 раза поверхность пластинчатых теплообменников меньше, чем кожухотрубчатых.

2.  Пластинчатые теплообменники имеют малую металлоемкость, очень компактны, их можно установить в небольшом помещении.

3.  В отличие от кожухотрубчатых они легко разбираются и легко чинятся. При этом не требуется демонтаж подводящих трубопроводов.

4.  В пластинчатом теплообменнике можно легко и быстро заменить пластину или прокладку, а также увеличить его поверхность, если со временем возрастет тепловая нагрузка.

Ребристые теплообменники (рис. 10) применяются в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи a для одного из теплоносителей

значительно ниже, чем для второго. Поверхность теплообмена со стороны теплоносителя с низким значением a увеличивают по сравнению с поверхностью теплообмена со стороны другого теплоносителя. В таких аппаратах поверхность теплообмена имеет на одной стороне ребра различной формы. Как видно из рис. 10, ребристые теплообменники изготавливают самых различных конструкций. При этом ребра, выполняют поперечными, продольными, в виде игл, спиралей, из витой проволоки и т. д.

3. РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ

ПОВЕРХНОСТНОГО ТИПА

3.1. Виды расчета теплообменных аппаратов

Конструкции теплообменных аппаратов весьма разнообразны, однако существует общая методика теплотехнических расчетов. Существуют два вида расчетов: конструкторский и поверочный.

Конструкторский расчет выполняется при проектировании теплообменного аппарата, когда заданы теплопроизводительность аппарата, теплоносители, их расходы и параметры. Целью конструкторского расчета является определение поверхности теплообмена и конструктивных размеров выбранного типа аппарата. Конструкторский расчет состоит из теплового, гидравлического и механического расчетов.

Поверочный расчет проводится для установления возможности применения имеющихся или стандартных теплообменных аппаратов для покрытия необходимых тепловых нагрузок потребителей тепла. При поверочном расчете заданы размеры аппарата, его конструкция, условия работы, а также некоторые параметры теплоносителей (температуры, расходы). Целью расчета является выбор условий, обеспечивающих относительный режим работы аппарата.

Расчет теплообменника сводится к совместному решению уравнения теплового баланса:

Q = Gг × Сг × (tг¢ - tг²) × h = Gн × Сн × (tн¢ - tн²).

И уравнения теплопередачи: Q = k × F × ∆t,

где Q – тепловая производительность, Вт;

Gг, Gн – расходы теплоносителей, греющего и нагреваемого, кг/с;

Сг, Сн – теплоемкость теплоносителей, Дж/кг×К;

tг¢ - tг², tн¢ - tн² – начальные и конечные температуры теплоносителей, °С;

h – коэффициент, устанавливающий потери теплоты аппаратов в окружающую среду;

k – коэффициент теплопередачи, Вт/м2×К;

F – расчетная поверхность теплообмена, м2;

∆t – средний логарифмический температурный напор, °С.

3.2. Алгоритм расчета теплообменных аппаратов

4. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ

ПОВЕРХНОСТНОГО ТИПА

Исходные данные и цель расчета. По заданному расходу Gн, т/ч и параметрам нагреваемого теплоносителя, необходимого для покрытия тепловых нагрузок промышленного предприятия, а также параметрам греющего теплоносителя поступающего от теплопроизводящей установки, определить необходимую поверхность нагрева F теплообменного аппарата. По каталогу подобрать тип и количество секций n подогревателя.

Методика расчета

В начале расчета изображается принципиальная схема подогревателя и указываются параметры теплоносителей соответствующие варианту семестрового задания (рис. П 1).

Для водоводяных подогревателей, используя уравнение теплового баланса Qн = Qг, определяется расход греющей воды:

, (1)

откуда , (2)

где Gн, Gг – расходы нагреваемой и греющей воды, кг/ч;

– температуры нагреваемой воды на входе и выходе теплообменного аппарата, °С;

– температуры греющей воды на входе и выходе теплообменного аппарата, °С;

h – тепловой кпд подогревателя, принимается в пределах

h = (0,98 ¸ 0,99).

Нагреваемая вода протекает внутри трубок, греющая среда (вода или водяной пар) в межтрубном пространстве.

Площади живого сечения трубок для водоводяных и пароводяных подогревателей определяются по формуле:

¦′тр = , (3)

где – скорость течения воды в трубках величина которой принимается в пределах:

·  для водоводяных водогревателей м/с;

·  для пароводяных подогревателей м/с.

По таблицам П-3 и П-4 подбирается тип стандартного подогревателя с ближайшим значением величины расчетной площади живого сечения трубок ¦′тр и выписываются его технические характеристики.

Затем определяется истинная скорость воды в трубках Wтр для водоводяного и пароводяного подогревателей и в межтрубном Wмт пространстве для водоводяного подогревателя.

Истинная скорость течения воды в трубках:

, (4)

где ¦тр – площадь живого сечения трубок, принимается по техническими характеристикам стандартного подогревателя, м2.

Истинная скорость течения воды в межтрубном пространстве:

, (5)

где ¦мт – площадь живого сечения межтрубного пространства, принимается по техническими характеристикам стандартного подогревателя, м2.

Гидродинамический режим течения воды в трубках подогревателя (нагреваемой), определяется для водоводяных и пароводяных аппаратов по величине критериального числа Рейнольса:

, (6)

где dв – внутренний диаметр трубок, принимается по техническим характеристикам стандартного подогревателя, как dв = dн – 2d, м;

d – толщина стенки трубки, принимается по техническим характеристикам подогревателя, мм;

n – коэффициент кинематической вязкости воды, принимается по табл. П-1, как n = ¦(tн. ср), м2/с.

Средняя температура нагреваемой воды в трубках:

, (7)

где – температуры нагреваемой воды на входе в подогреватель и выходе из него, °С.

Гидродинамический режим течения воды в межтрубном пространстве (греющей) определяется для водоводяных подогревателей по значению критериального числа Рейнольса:

, (8)

где dэк – эквивалентный диаметр межтрубного пространства, принимается по конструктивным характеристикам подогревателя, м;

n – коэффициент кинематической вязкости воды, принимается по табл. П-1, как n = ¦(tг. ср), м2/с.

Средняя температура греющей воды в межтрубном пространстве определяется:

, (9)

где – температура греющей воды на входе в подогреватель и выходе из него, °С.

Режим течения жидкости определяется по критериальному числу Рейнольса, Reкр. = 2320,

если Re < Reкр. режим течения воды ламинарный;

если Re > Reкр. режим течения воды турбулентный.

Коэффициенты теплоотдачи a1 Вт/(м2 ×°С) от греющей среды к стенке и от стенки к нагреваемой среде a2 Вт/(м2 × °С) определяются по формулам:

при турбулентном движении воды вдоль трубок (снаружи или внутри)

; (10)

при турбулентном движении воды поперек пучка трубок:

; (11)

при ламинарном движении вдоль или поперек пучка трубок:

; (12)

при пленочной конденсации на вертикальной стенке и малой скорости пара (Wп = 1,0 ¸ 2 м/с):

; (13)

при пленочной конденсации на наружной поверхности горизонтального пучка трубок:

, (14)

где t – средняя температура воды, °С;

tk – температура пленки конденсата – средняя между температурой насыщения и средней температурой стенки трубок определяется как:

, (15)

tн – температура насыщения (кипения) воды, принимается по табл.

П-2, как tн = ¦(Р), °С;

Р – давление водяного пара, Па;

tст – средняя температура стенки трубок, °С;

, (16)

∆t – разность температур насыщенного пара и стенки трубок;

W – скорость воды в трубках или межтрубном пространстве, м2/с;

d – наружный диаметр трубки, м;

Н – высота трубки, равная ее длине Н = L, м;

m – приведенное число трубок в вертикальном ряду горизонтального пучка, шт.

Коэффициент теплопередачи от греющей среды к нагреваемой определяется по формуле, Вт/(м2 × °С):

, (17)

где a1, a2 – коэффициенты теплоотдачи от греющей среды к стенки и от стенки к нагреваемой среде, Вт/(м2 × °С);

dст, толщина стенки трубы, принимается по техническим характеристикам подогревателя, м;

dнак, толщина слоя накипи, принимается в пределах: для водоводяных подогревателей dнак = (0,2 ¸ 0,4) мм, для пароводяных

dнак = (0,1 ¸ 0,2) мм

lст – коэффициент теплопроводности стенки трубы, принимается по справочной литературе, для латуни lст = 110,7 Вт/(м × °С);

lнак – коэффициент теплопроводности накипи, принимается по справочной литературе lнак = 2,33 Вт/(м × °С).

Теплопроизводительность подогревателя определяется по формуле, Вт:

, (18)

где Gн – расход нагреваемой воды, кг/с;

Св – теплоемкость воды, С = 4190 Дж/(кг × °С).

Среднелогарифмический температурный напор ∆t для водоводяных прямоточных или противоточных и пароводяных подогревателей определяется по формуле:

, (19)

где ∆td, ∆tм – большая и меньшая величина разности температур между греющей и нагреваемой средой, °С.

Изменения температур ∆td, и ∆tм показано на рис. 5 и определяется:

·  для водоводяного подогревателя в случае прямотока

; , (20)

·  в случае противотока

; , (21)

·  для пароводяного подогревателя

; , (22)

где tk – температура насыщения (конденсации), определяется по табл. П 2, как tk = ¦(P).

Общая поверхность нагрева подогревателя определяется по формуле, м2:

, (23)

где Q – теплопроизводительность подогревателя, Вт;

k – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 × °С);

∆t – среднелогарифмический температурный напор, °С.

Зная площадь поверхности нагрева одной секции fед, (см. технические характеристики подогревателя), определим количество секций необходимых для бойлерной установки, шт:

. (24)

После этого указывается маркировка подогревателя, компонуется бойлерная установка и выполняется ее чертеж.

5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ

Пример 1. Произвести тепловой расчет, подобрать тип и количество секций водоводяного горизонтального противоточного подогревателя для бойлерной установки промышленного предприятия.

Исходные данные: расход и параметры нагреваемой воды для нужд промышленного предприятия составляют Gн = 100 т/ч, , . Параметры горячего теплоносителя , .

Решение. Изобразим принципиальную схему противоточного водоводяного подогревателя (рис. 6).

Определим расход греющей воды по формуле (2):

т/ч.

По формуле (3) определим площадь живого сечения трубок:

м2.

По ближайшему значению расчетной величины м2 выбираем подогреватель номер 16 (по табл. П 4), который имеет технические характеристики:

·  площадь живого сечения трубок ƒтр = 0,02325 м2;

·  диаметр трубок dн = 16 ´ 1 мм;

·  материал трубок – латунь;

·  число трубок z = 151 шт;

·  площадь живого сечения межтрубного пространства

ƒмт = 0,044645 м2;

·  эквивалентный диаметр межтрубного пространства dэк = 0,0208 м;

·  площадь поверхностности нагрева одной секции fед = 28 м2;

·  диаметр корпуса Dн = 325 мм;

·  диаметр присоединительного патрубка dп = 219 мм;

·  длина секции L = 5232 мм.

Определим истинную скорость течения воды в трубках по формуле (4):

м/с.

Истинную скорость течения воды в межтрубном пространстве по формуле (5):

м/с.

Гидродинамический режим течения воды в трубках подогревателя по формуле (6):

;

Среднюю температуру нагреваемой воды в трубках по формуле (7):

°С;

Гидродинамический режим течения воды в межтрубном пространстве по формуле (8):

;

Среднюю температуру греющей воды в межтрубном пространстве по формуле (9);

°С.

Сравнивая фактические числа Рейнольдса Reтр, Reмт с критериальным числом Reкр устанавливаем, что в трубках и межтрубном пространстве режим течения воды турбулентный, т. к. 25280 > 2320 и

42212 > 2320.

Поэтому для определения коэффициента теплоотдачи от греющего теплоносителя к стенкам трубок используем формулу (11):

Вт/(м2 × °С).

Коэффициент теплоотдачи от стенки трубок к нагреваемому теплоносителю определяем по формуле (10):

Вт/(м2 × °С).

Определяем коэффициент теплопередачи от греющей среды к нагреваемой по формуле (17):

Вт/(м2 × °С).

По формуле (18) определяем теплопроизводительность подогревателя:

кВт.

Изобразим схему изменения температуры теплоносителей в соответствии с рисунком 5 б.

Определим изменение температур в подогревателе по формуле (21):

∆td = 150 – 75 = 75 °C, ∆tм = 70 – 5 = 65 °C.

Определим средний логарифмический температурный напор по формуле (19):

°C.