Реферат (стр. 4 )

Межрегенерационный период: часов

Определяем расход соли необходимый, для регенерации:

, где a=200 – удельный расход соли

Объем 26% - раствора на одну регенерацию:

где r=1,2кг/м3 – плотность раствора соли; р=26% - содержание соли в растворе.

м3

м3

Расход технологической соли в сутки:

кг/сут

Расход соли на регенерацию в месяц:

Резервуар мокрого хранения соли принимается из расчета месячного расхода с запасом 50% по СНиП: Vрез =1,5·Gмес =1,5·18,2=27,3 м3

Устанавливаем железобетонный резервуар емкостью V=28м3, размерами 4х3,5х2 м.

4. Предварительный расчет дымососа

и дутьевого вентилятора.

4.1.Подбор дутьевого вентилятора.

Количество воздуха, на которое рассчитывается дутьевое устройство, определяют по уравнению:

; м3/ч

где 1,1- значение коэффициента учитывающего утечку воздуха через неплотности воздуховодов;

-значение коэффициент избытка воздуха в топке;

- максимальный расход топлива в м3/ч

- количество воздуха, необходимое для сжигания1 м3 топлива при 00 и 760 мм. рт. ст., в м3/ч

b - барометрическое давление в мм. рт. ст. в районе расположения котельной;

- температура подаваемого воздуха в градусах

Значение мало, поэтому поправка в большинстве случаев несущественная.

м3/ч

Исходя из найденной производительности, к установке принимаем дутьевой вентилятор марки ВДН-15 производительностью м3/ч.

4.1.Подбор дымососа.

Подбор дымососа осуществляется точно по таким же формулам, что и дутьевой вентилятор.

м3/ч

Исходя из найденной производительности, к установке принимаем центробежный дымосос ДН-19Б с производительностью м3/ч.

5. Определение требуемых площадей для оборудования. Компоновка главного корпуса котельной.

Мною была запроектирована котельная закрытого типа.

Здание имеет прямоугольную форму длинной 66 м. и шириной 30 м. Один торец здания является постоянным, а второй свободным, т. е. при необходимости увеличения мощностей здание можно расширить. Со стороны постоянного торца здания расположены административно-бытовые помещения. За ними в сторону свободного торца находится общий зал, в котором расположены: система ХВО, деаэратор и группа сетевых, подпиточных и рециркуляционных насосов.

Дальше расположены пять водогрейных котлов КВ-ТС-30-150П с воздухоподогревателями, вентиляторами и дымососами. В общем зале также расположен деаэратор установленный на высоте 8.5 м; теплообменники для подогрева холодной воды поступающей на ХВО.

Согласно СНиП 11-35-76 “Котельные установки” между котлами, технологическим оборудованием и стенами здания устроены проходы необходимой ширины.

Компоновка главного корпуса представлена в таблице 5.3. «Спецификация оборудования».

6.Аэродинамический расчет газовоздушного тракта.

6.1. Разработка расчетной аксонометрической схемы.

Табл.5.3. Спецификация оборудования

№поз.	Наименование, марка	количество	Характеристика
1	Котел водогрейный КВ-ТС-30-150П	5	Gн=370 т/ч Qн=34,89 МВт 24840х5580х9695мм
2	Воздухоподогреватель	2	1860х3382х4500
3	Насос сетевой воды: СЭ-1250-140-11 СЭ-500-70-16	2 2	1)Gн=1250 т/ч Hн=1,4 МПа 2510х1520х2250мм 2) Gн=500 т/ч Нн=0,7 МПа 2350х1095х1050мм
4	Насос сырой воды К-100-65-250 ЭПН-5/1-П	2 3	1)  Gн=100 т/ч Hн=0,80МПа 1390х568хх605 2) Gн=5 т/ч Hн=0,75МПа 1190х377х441
5	Подпиточный насос К80-65-160	2	Gн=50 т/ч Hн=0,32МПа 1245х458х485
6	Рециркуляционный насос НКУ-250	3	Gн=250 т/ч Hн=0,32МПа 2140х593х880
7	Деаэратор ДА-50	1	Gн=50 т/ч Vб=15 м3
8	Фильтры ХВО 1)  I ступень ФИПа I-2,6-0,6 2)  II ступень ФИПа II -1,5-0,6Н	3 1	1)  Gн=130 т/ч Dвн=2000 h=4900мм 2)  Gн=90 т/ч Dвн=1500 h=3314мм
9	Резервуар для соли	1	Vб=28м3 4х3,5х2
10	Дутьевой вентилятор ВДН-15	1	Gн=50х103 т/ч 2629х2530х2430
11	Дымосос ДН-19Б	1	Gн=108х103 т/ч 2265х3313х2853

6.2 Аэродинамический расчет котла.

Наименование величины	Обозначение	Расчетная формула	Результат
Сопротивление первого газохода
Относительный продольный шаг труб			1,43
Относительный поперечный шаг труб			2,28
Средняя скорость газов в газоходе м/сек			9,87
Средняя температура газов в			655,2
Число рядов труб в глубину пучка по ходу газов			20
Значение коэффициента сопротивления одного ряда шахматного пучка	ξ0	ξ0= СSRl-0.27	0.081
Плотность газа при средней температуре в кг/м3	rср		0,39
Динамическое давление при средней скорости и средней плотности в мм. вод. ст.			1,93
			14,8
Значение коэффициента сопротивления поворота под 900 в первом газоходе	ξ		1
Сопротивление двух поворотов первого газохода в мм. вод. ст.	∆hпов	ξ	1,93
Сопротивление первого газохода	∆h1	∆hпуч+∆hпов	16,73
Сопротивление второго газохода
Средняя скорость газов в газоходе м/сек	wср		6,64
Средняя температура газов в 0С			351,5
Число рядов труб в глубину пучка по ходу газов	z2		20
Значение коэффициента сопротивления одного ряда шахматного пучка	ξ0		0,068
Плотность газа при средней температуре в кг/м3	rср		0,58
Динамическое давление при средней скорости и средней плотности в мм. вод. ст.			1,3
Сопротивление пучка труб первого газохода в мм. вод. ст.	∆hпуч	СS∆h(z2+1)Cd	8,86
Значение коэффициента сопротивления поворота под 900 в первом газоходе	ξ		1
Сопротивление двух поворотов первого газохода в мм. вод. ст.	∆hпов	ξ	1,3
Сопротивление первого газохода	∆h11	∆hпуч+∆hпов	10,16
Общее сопротивление котла
Суммарное сопротивление двух газоходов в мм. вод. ст.		∆h1+∆h11	26,89
Значение поправочного коэффициента, учитывающего камеру догорания	k		1,15
Общее сопротивление котла	∆hк	K (∆h1+∆h11)	30,9

6.3. Аэродинамический расчет воздухоподогревателя.