Лекция
Тема: Тепловая схема парогенератора
Тепловая схема котельной установки отображает- распределение общего потока тепловосприятия рабочей среды по отдельныім поверхностям нагрева и устанавливает-
их включения вдоль газового тракта. Обычно тепловую схему изображают в виде
диаграммы (рисунок 1).
Тепловая схема котла:
Размещение поверхностей нагрева вдоль газового тракта не может быть произвольно. Каждая поверхность имеет определенный уровень температуры рабочей среды, характеристику и интенсивность теплообмена. Если эти особенности не учитывать, то возможно аварийное состояние поверхностей нагрева, или потеря экономичности парогенератора. В газовом тракте современного ПГ выделяют три зоны по способу передачи тепла и по величине теплонапряжений поверхности нагрева. К 1-ой зоне относят настенные экраны топки, где тепло передается за счет лучистого теплообмена, и теплонапряжение:200÷300 кВт/м2 - в зоне ядра факела; и 80÷100 кВт/м2 - на выходе из топки. Ко 2-ой зоне относят широмовые, фестонные и другие разряженные поверхности нагрева вс высокой температурой омывающих газов, где(температура)теплопередачи осуществляется как за счет радиации, так и конвекцией. Теплонапряжение здесь-
(50÷100) кВт/м2 .3-я зона-конвективные поверхности нагрева, размещенные в зоне относительно не высоких температур газов с теплонапряжением (35÷2,5)кВт/м2.
По пароводяному тракту первым элементом по ходу воды является водяной экономайзер,по газу-он последний. В результате для него полностью выдерживается принцип противотока, который обеспечивает наиболее высокий температурный напор. Для других поверхностей нагрева, расположенных в зоне высоких температур и больших теплонапряжений приходится считаться с надежностью этих элементов. Поэтому в эти поверхности направляют рабочую среду с минимальной температурой. Вода после водяного экономайзера направляется в топочные экраны ПГ.
Газовый тракт ПГ
Доля тепла, передаваемого той или иной поверхности нагрева зависит от:
1.свойств топлива;
2.избытка воздуха в топке;
3.величины присосов в газоходах;
4.температуры газов на выходе из топки;
5.температуры подогрева горячего воздуха;
6.температуры уходящих газов.
Температура уходящих газов
С увеличением температуры уходящих газов уменьшается количество тепла передаваемого поверхностям нагрева и одновременно увеличивается температурный напор. В целом это приводит к уменьшению размеров конвективных пакетов и снижению стоимости ПГ. Но это также приводит к увеличению потерь с уходящими газами q2 ;при этом возрастают эксплуатационные расходы, в связи со снижением к. п.д. Предпочтительность сокращения капитальных вложений или текущих расходов на эксплуатацию, определяется:
1.стоимость топлива;
при ее росте следует добиваться минимальных потерь с уходящими газами, а значит и минимально возможной Јух;
2.коэффициентом использования оборудования;
для пиковых и полупиковых энергетических ПГ, в зависимости от числа часов использования их в гооду Јух=(2600÷1800)С,(1-500 часов;2-3000 час);для базовых ПГ - Јух=(1100÷1600)С;для твердых топлив Јух определяется в зависимости от параметров вырабатываемого пара(с ростом параметров Јух-растет),от стоимости топлива.
Адиабатическая температура горения
При составлении тепловой схемы разделение поверхности наргева на радиационную, полурадиационную и конвектиную достаточно полно может быть произведенено только при сжигании твердых топлив. Это связано с тем, что кроме Јух и Јадиаб. рассматривается температура газов на выходе топки и температура подогрева горячего воздуха. При сжигании газа и мазута определяющим остаются только Јух и Јадиаб.
Јадиаб определяется следующими факторами:
1.свойства топлива(влажность и др.);
2.коэффициент избытка воздуха в топке αт;
3.температура подогрева воздуха;
4.наличие рециркуляции газов.
При сжигании различных видов топлива Јадиаб при рекомендованных значениях αт и tг. в. Јадиаб может изменятся от 2200 0 С до 1600 0 С.Верхний предел характерен для мазута, нижний-для бурых углей.Повышение Јадиаб возмлжно за счет повышения tг. в,за счет снижения αт и. т.д. При росте Јадиаб возникают повышенные тепловые напряжения экранных поверхностей нагрева и тем самым снижается надежнсть температурного режима металла труб. При сжигании мазутов, поэтому используют рециркуляцию дымовых газов, для снижения Јадиаб. Ее снижение целесооборазно и с точки зрения снижения содержания окислов азота в уходящих газах.
Температура газов на выходе из топки
Доля тепла, передаваемая рабочему телу в радиационных поверхностях нагрева составляет 40-50% от общего тепловосприятия ПГ. Эта доля определяется θт " .Исходя из радиационного распределения тепловосприятия радиационных и конвективных поверхностей нагрева в ПГ выгодно поддерживать θт " =12500 С. Однако это возможно при сжигании газа и мазута, и твердых топлив с очень высокой температурой начала деформации золы. В остальных случаях θт " выбирается из условий предупреждения шлакования последующих поверхностей нагрева. При размещении вверху топки ширм-температуре на выходе в них принемается:для сильно шлакующих топлив-11000 С, для нешлакующих-12500 С. Температура газов пара фестоном или фестонированнный частью КПП в пределах 1050÷950 0 С.
Горизонтальный газоход
В котлах средней производительности распологают конвективные перегреватели, с вертикальным расположением змеевиков. В мощных энергопарогенераторах этот газоход небольшой, и там никаких поверхностей нагрева –нет. Тепловосприятие поверхностей нагрева в этом газоходе должно быть таким, чтобы при сжигании твердых топлив, в зависимости от шлакующих свойств, температура газов на входе в конвективную шахту составила:1).для шлакующих топлив - (800÷850)0С
2).для нешлакующих-(900÷950)0С.
Для газомазутных ПГ эта температура выбирается не уровне не выше - <(950÷1000)0С.
Для снижения температуры на входе в конвективную шахту до указанного уровня добиваются на мощных ПГ, за счет развитых ширмовых поверхностей нагрева, и за счет увеличения размеров топочной камеры, т.е. радиационной поверхности нагрева.
Опускная шахта
В опускной шахте обычно размещают воздухоподогреватель, экономайзер, переходные зоны прямоточных ПГ, иногда размещают конвективные пароперегреватели высокого давления и пакеты промперегревателя. Для конвективных поверхностей нагрева, находящихся в опускном газоходе, выдерживается принцип наименьших поверхностей нагрева, за счет выбора наибольших температурных напоров в газовом тракте, по мере снижения средней температуры рабочей среды. С целью уменьшения поверхностей нагрева используется также принцип перекрестного тока, который позволяет получить температурные напоры максимально приближенны напорам противотока.
Промперегреватель в опускной шахте разбивают в зоне температур гахов не превышающих 8500С;Это необходимо для того, чтобы во время пуска ПГ температура газов не превышала температуры интенсивного окалинообразования т. к. в промперегревателе в период пуска отсутствует проток рабочей среды, поверхность не охлаждается паром. Поэтому в промперегревателе появляется выходная ступень –конвективная ступень пароперегревателя высокого давления(перед промперегревателем).Вторя ступень воздухоподогревателя должна распологаться в потоке газов с температурой на входе в воздухоподогреватель не более 5300С;Это связано с опасностью окалинообразования на трубной доске. Нижний предел t 0 часов выбирается из условия, чтобы температурный напор на горячей стороне врздухоподогревателя был не ниже
[(t0г. в.70 0С)÷5300С].Температура подогрева горячего воздуха определяется не только видом сжигаемого топлива и организацией его сжигания. Масса воздуха, поступающего в топку в несколько раз больше массы топлива. Недостаточный подогев воздуха может затормозить воспламенение топлива вызвать значительное недогорание (q3 и q4 ).Для топлив с незначительным выходом летучих ( Vг < 25%) температура горячего воздуха должна быть t0г. в > 300 0С. Для топлив с Vг> 25 %,температура горячего воздуха составляет(250÷300)0С. Для низкореакционных топлив(АШ, тощий уголь)и их сушки в системе пылеприготовления горячим воздухом-температура подогрева этого воздуха должна составлять(380÷400)0С. Экономически выгодно подогревать воздух выше температуры питательной воды, поступающей в водяной экономайзер. При этом повышается средняя температура газов в области экономайзера за счет небольшого температурного напора на горячем конце воздухоподогревателя. Добавочная поверхность воздуподогревателя компенсируется уменьшением более дорогой поверхности экономайзера. Сейчас минимальный температурный напор может быть в пределах 400, исходя из соображений экономичности. На мощных ПГ холодный воздух с tх. в.=300С, перед поступлением в воздухоподогреватель подогревают, с целью предотвращения низкой температурной коррозии. Подогрев идет либо в калориферах, за счет отборного пара турбин;либо за счет рециркуляции горячего воздуха до (600С÷700С).При сжигании высокосернистого мазута подогрев воздуха должен идти до(800С÷100)0С. Такой подогрев возможен только в паровых или водяных калориферах.
Широмовые поверхности нагрева
Ширмовые поверхности нагрева воспринемают небольшую долю тепла-(60÷70)ккал/кг, т.е. примерно 10% от общего тепловосприятия ПГ, это связано с тем, что металл при ширмовой конструкции используется значительно хуже, чем в конвективной. При одинаковом расходе труб поверхности нагрева в широмовых пароперегревателях примерно в 1,5 раза ниже, чем в конвективных, при одинаковом числе труб.
Ширмовый перегреватель
Нконвект=П*dн* l*z
Нширм=2*S1*(z-1)*dн*l ; (S1-относительный шаг;n=1).
На тепловосприятие ширм оказывает влияние коэффициент теплопередачи из-за меньших скоростей газов.
Радиационные поверхности нагрева ПГ.
Исходя из выбранной температуры газов на выходе из топки, вычисляется необходимая радиационная поверхность нагрева. Для ПГ малой и средней производительности обычно оказывается достаточно только настенного экранирования. В мощных ПГ появляется необходимость в установке двухсветных экранов. Часто их заменяют глубоко опущенными в топку ширмами. Теплонапряжение двухсветных экранов почти вдвое больше, чем у настенных.
Благодаря этому удается:
1). Снизить удельный расход металла при росте единичной мощности ПГ;
2).снизить температурную неравномерность дымовых газов по ширине топки, а это снижает температурную развертку между паралельно включенными трубами экранов.
Применение двухсветных экранов имеет ограничения:
1).расстояние между двухсветными экранами должно быть таким, чтобы они не мешали установке горелок;
2).чрезмерное сгущение двухсветных экранов приводит к снижению высоты топки и при этом не обеспечивается необходимоая длина факела. Эти ограничения удается снять, если применить глубоко опущенные ширмы(их опускают в верхнюю часть топки).
Важным требованием к радиационным поверхностям нагрева является надежность потока рабочей среды(надежная гидродинамика ПГ).
В ПГ с естественной циркуляцией благодаря большой ее кратности и малым допустимым массовым скоростям рабочей среды(300÷600 кг/м2*сек)удолетворительным решением является использование вертикальных экранов с однократным проходом среды по всему периметру топки.
В прямоточных ПГ из-за однократной циркуляции и больших массовых скоростей
(до 2500 кг/м2*сек)невозможен однократный обход среды по периметру топки, поэтому
для экранирования прямоточных ПГ используют такие типы навивок:
1).горизонтальная навивка, с малым подъемом по всему периметру топки и по частям топки(навивка Рамзина);
2).навивка с многократно подъемно-опускным движением рабочей среды(навивка Зульцера);
3).навивка с многократным подъемным движением среды в обогреваемых трубах, и опускным движениям в необогреваемых(навивка Бенсона).
Исходя из соответствующих расчетов в настоящее время
для экранирования топочных камер мощных ПГ рекомендуется использовать:
1).навивку Рамзина на ПГ мощностью до 300 МВт при однокорпусном изготовдении;
2.вертикальные подъемные экраны должны иметь не менее 3-х ходов для ПГ блоков 300 МВт, и менее 2-х ходов при блоках 500 МВт и выше;Одноходовая вертикальная компоновка может использована при мощности более 1000 МВт и при использовании комбинированной циркуляции.
Приемущество многоходовых экранирований
1).меньший расход металла на коллектора и трубы;
Недостаток:
1).ухудшенная гидравлическая характеристика.
Конвективные поверхности нагрева
Одним из самых важных условий является выбор скорости газа, которая зависит от вида топлива и величины поперечного относительного шага.
Для твердых топлив скорости газа ограничиваются по:
1. верхнему пределу-из условий золового износа;
2.нижнему пределу-из условий заноса золой поверхностей нагрева.
Минимальные скорости на уровне
-не ниже 6 м/сек-для поперечного омывания;
8 м/сек для продольного омывания .Верхний предел (8-12 ) м/сек.
Для ПГ, сжигающих малозольное топливо или газ(мазут) скорости газов выбираются на основании технико-экономических расчетов.
В виде трубчатых многопетлевых поверхностей выполняются экономайзеры,вынесенные переходные зоны, конвективные паропрергреватели. Они размещаются либо в конвективной шахте, либо в горизонтальном газоходе.
При выборе места расположения змеевиков нужно учитывать:
1.подверженность золовому износу;
2.удобство замены змеевиков;
3.необходимость уплотнения змеевиков при их проходе через обмуровки;
4.трудоемкость изготовления.
При повороте газов в опускнуюшахту проходит сепарация золовых частиц. Поэтому применяют паралельное размещение змеевиков фронту топки.Перпендикулярное размещение применяют при сжигании газа, мазута, малозольного топлива. В мощных ПГ, змеевики паралельные фронту расположены с двух сторон конвективной шахты.
С ростом производительности котла сечение конвективной шахты увеличивается пропорционально производительности, а с увеличением производительности приходится увеличивать число змеевиков, выходящих из распределительного коллектора, т.е. применить так называемые многониточные змеевики.
Для конвективных поверхностей нагрева шаг зависит от типа пучка.
-для шахматного пучка - σ1 =2,2÷3,5
-для корридорного σ1=2,5÷3,5
Конвективные пакеты
Для обеспечения безопасной работы пакетов промперегревателя перед ним ставят пакет конвективного пароперегревателя высокого давления (КПП ВД).Энтальпия этого пакета зависит от уровня температур на выходе в конвективную шахту и составляет (35÷100) ккал/кг.
Компактность конвективного пакета существенно зависит от интенсивности теплообмена. Для его интенсификации используют внутреннее и внешнее оребрение труб.
Внутренее оребрение труб применяют для пакетов промперегревателей;
Внешнее оребрение труб для экономайзеров, переходных зон, потому что они имеют высокую интенсивность теплообмена с внутренней стороны.
Диаметр труб для змеевиков высокого давления-(20-42)мм, для промперегревателя до 60 мм.
Высота отдельных пакетов должна быть не более 1 метра при тесном расположении труб( σ2 <1,5),и не более 1,5 м при σ2 > 1,5.При большой высоте пакета, он делится на 2÷3 ступени с разрывом по 600 мм.
Схема пароводяного тракта
Разрабатывается практически одновременно с тепловой схемой котла. На ней указывается из каких элементов состоит поверхность нагрева котла, и в какой последовательности среда проходит эти элементы. Кроме элементов поверхности нагрева должны быть показаны места для регулирования температуры пара, место установки встроенной задвижки и показана рециркуляция рабочей среды, если она предусмотрена в конструкции.
Для уменьшения температурной развертки, предусматривается разделение всего потока среды на несколько самостоятельных регулируемых потоков, которые в свою очередь могут расчленяться на несколько нерегулируемых подпотоков. Для самых мощных КУ, создание нескольих потоков среды позволяет улучшить маневриность КУ. Это удается за счет применения меньшего диаметра коллекторов, трубопроводов, из-за толщины которых ограничивается скорость изменения температуры в них. Порядок прохождения среды через все регулируемые потоки-одинаков. С целью выравнивания тепловосприятия в отдельных потоках предусматривается переброс их с одной части газохода в противоположную. При выходе среды из отдельных панелей или пакетов осуществляется перемешивание среды в пределах каждого нерегулируемого подпотока. Это необходимо для уменьшения температурной развертки между параллельно включенными трубами.
Хотя упрощение схемы(рисунок 2;рисунок 3) пароводяного тракта дает некоторые представления об устройстве КУ, оно однако не содержит необходимых данных для выполнения теплового, гидравлического и других расчетов. Каждый из указанных в схеме элементов состоит из отдельных панелей или пакетов, способ соединения которых определяет гидравлические, температурные и тепловые условия работы металла поверхностей нагрева.
Профиль ПГ
При компоновке ПГ, т.е. при объединении отдельных элементов в агрегат, ставятся условия, чтобы стоимость, металлоемкость и габариты ПГ были минимальными, а надежность эксплуатации и долговечность-максимальными. В любом современном ПГ можно различить 3 зоны:
1.топочная камера с настенными и двухсветными экранами;
2.переходной газоход, заполняемый разряженными поверхностями нагрева;
3.конвективная шахта, с тесно расположенными змеевиковыми поверхностями нагрева.
Взаимное расположение поверхностей нагрева и направления движения газов определяют профиль и компоновку ПГ. Существует большое количество профилей ПГ. Для их классификации используют такие показатели:
1.число корпусов ПГ(одно и двухкорпусные);
2.компоновка пароперевателей по корпусам (при двухкорпускном симметричным и несимметричным);
3.число ходов газа в ПГ (от одно-до четырехходовой);
4.направление движения газов в топке;
5.число конвективных шахт (1 и2);
6.наличие разрывов между шахтами(компоновки: с разомкнутыми газоходами
ссомкнутыми газоходами).
Наиболее распространенной является П-образная компоновка ПГ.
Приемущество П-образной компоновки ПГ(рисунок )
1.подача топлива и выход дымовых газов-внизу
2.позволяет использовать жидкое шлакоудаление и дробеочистку.
Недостатки
1.неравномерность заполнения газами топочной камеры;
2.неравномерность омывания потокамигазов конвективных поверхностей нагрева;
3.неравномерность концентрации золы по сечению конвективной шахты.
Применяется и двухшахтная компоновка.
Эта компоновка применяется с целью уменьшения высоты горизонтального газохода и уменьшения глубины конвективной шахты.
Недостатки:
1.сложный отвод дымовых газов;
2.повышенная трудоемкость изготовления.
Инвертная компоновка
Приемущество инвертной компоновки:
1.хорошее заполнение топки факела;
2.низкое размещение выходных пакетов промперегргватеей;
3.малое аэродинамическое сопротивление по воздушному тракту.
Недостатки инвертной компоновки:
1.затрудненность подачи топлива к горелочным устройствам.
2.неудолетворительная аэродинамика нижнего поворотного газохода;
3.необходимость размещения дымососов и вентиляторов на верхней отметке.
Инвертную компоновку целесообразно применять для жидкого и газообразного топлива, а также для твердого топлив в топках с сухим шлакоудалением и при центральном пылезаводе. Эту компановку целесообразно применять при высоких параметрах пара.
Многоходовые компоновки .Конвективные поверхности в таких компоновках расположены в последних газоходах.
Приемущество:
1.снижение расположения перегревателей.
Недостатки:
1.установка дымососов на верхних отметках.
Башенная компоновка
Достоинства:
1.отсутствие поворотных газоходов;
2.минимальное аэродинамическое сопротивление котла, благодаря самотяге ПГ.
Недостатки:
1.трудности с подвесом конвективных поверхностей;
2.высокое расположение пароперегревателей;
3.верхний выход газов.
Лекция
Коррозинные повреждения поверхностей нагрева ПГ
Коррозия-это разрушение металла от действия агрессивных сред.
Механизм коррозии обусловлен химическими и электрохимическими процессами.
Внутренняя коррозия труб:
1.паровая;
(при диссоциации водяного пара и взаимодействии с металлом образовываются окислы железа и свободный водород, наличие которого способствует ее охрупчиванию, особенно опасен этот вид коррозии при низких скоростях пара).
2.под воздействием кислорода;
(1.язвенная(точечная)-возникает в местах с нарушенной плотностью защитной пленки окислов и развивается вглубь металла;2.щелевая-возникает в местах заклепок и вальцовки).
3.под воздействием хлор-ионов;
(ее действие заключается в том, что в сочетании с кислородом. Она существенно снижает защитные свойства пленки, и особую опасность представляет для аустенитных сталей, работающих под напряжением, в результате получается хлоридное растрескивание, сопровожденное интеркристалитной коррозией (коррозия по цельному металлу).
4.щелочная.
(наличие в котловой воде едкого натрия в малых количествах защищает углеродистые стали от коррозии, при повышенных концентрациях его наличие может быть вызвать щелочную коррозию)
Внешнея коррозия
В дымовых газах и золе всегда содержатся вещества, активно реагирующие с металлом(кислород, сера, ванадий, щелочные металлы и другие).
1.коррозия под воздействием сульфатов щелочных металлом;
2.ванадиевая коррозия;
(ванадиевая коррозия и коррозия под воздействием сульфатов щелочных металлом протекает при температурах 500-600 0С и тем самым ограничивают максимальную температуру металла, а следовательно и температуру перегрева пара).
3.окалинообразование;(процесс непосредственно окисления металла, протекающий при потери устойчивости пленки окислов, а это происходит при определенных для каждого вида стали температурах (ст.200С—5300 С).
4.высокотемпературная газовая.(при сжигании серосодержащее твердое топливо(мазутных котлов ПК-41) была обнаружена коррозия этого видаЭто явление заключается в разрушении металла труб в средней части боковых экранов и под пережимом топки. Интенсивному протеканию этого вида коррозии на ПГ ,работающих на АШ и тощнм угле способствуют:1.повышенное содержание серы(до 4%);2.низкая реакционная способность этих топлив).
Эти виды коррозий происходит привысоких температурах.
Низкотемпературная коррозия.
Дымовые газы содержат водяные пары, продукты сгорания сера( SО2 и SО3 ). SО3 обладает способностью образовывать при контакте с парами воды –пары серной кислоты. При омывании низкотемпературных поверхностей нагрева дымовыми газами, происходит конденсация серной кислоты, имеющей температуру ниже температуры росы. Точка росы-это наиболее высокая температура стенки, при которой происходит конденсация водяных паров. Температура конденсации чистого водяного пара определяется величиной его парциального давления.
Рн2о=rн2о* p=Vн2о/Vсг+Vн2о *р
Vсг-объем сухих газов;
Для АШ t0 конденсации =270 С
Для мазута t0 конденсации=440 С
Для бурого угля t0 конденсации=470С-520 С
При наличии SО3 точка росы существенно может превышать температуру конденсации водяных паров, достигая (160 0С-180 0С).Окисление ( SО2 в SО3 ) происходит только при наличии свободного кислорода;поэтому сейчас кроме предварительного подогрева воздуха, для устранения коррозионных повреждений стремятся сжигать серосодержащее топливо и особенно мазут, с малыми избытками воздуха.
Принципиальная схема тепло-энергетической установки:
Основные характеристики паровых котлов.
1) Паропроизводительность – D т/ч, кг/с.
2) Давление перегретого пара – Рпе МПа, ат.
3) Температура перегретого пара – tпе ºС.
4) Температура питательной воды – tпв ºС.
Паровые котлы классифицируют по давлению:
Тип котла | Рпе, МПа | tпе, ºС | tпв ºС | D, т/ч |
низкого | 1,3 | < 250 | 102 | 4-6-10-20-50 |
среднего | 4 | 450 | 150 | 25-35-50-75 |
высокого | 10 | 510 | 215 | 140-230-320 |
сверхвысокого | 14 | 545 | 230 | 420-500-640-670 |
сверхкритического | 25,5 | 545 | 260 | 950-1600-2600-4000 |
Типы и типоразмеры паровых котлов.
Е – котёл с естественной циркуляцией.
П – прямоточный котёл.
Типоразмеры:
|
1 – естественная циркуляция.
2 – паропроизводительность, т/ч.
3 – давление за перегревателем, МПа.
4 – температура перегретого пара, ºС.
5 – каменный уголь, жидкое шлакоудаление.
|
1 – прямоточный с промежуточным пароперегревателем.
2 – паропроизводительность, т/ч.
3 – давление за перегревателем, МПа.
4 – тем-ра перегретого пара / тем-ра перегретого пара вторичного пароперегревателя, ºС.
5 – газомазутный.
Заводские типоразмеры:
Т – таганрогский котельный завод:
ТГМП – 1202 – таганрогский, газомазутный, прямоточный.
ТГМЕ – 464 – таганрогский, газомазутный, естественная циркуляция.
ТПП – 210 – таганрогский, пылеугольный, прямоточный.
П – подольский машиностроительный завод:
П – 57, П – 59, П – 67.
БКЗ – барнаульский котельный завод:
|
1 – барнаульский котельный завод.
2 – паропроизводительность, т/ч.
3 – давление за перегревателем, МПа.
4 – фрезерный торф, бурый уголь.
БелКЗ – белгородский котельный завод:
Б – 50 – 40 (эквивалент Е – 50 – 40).
ГМ – 50.
БиКЗ – бийский котельный завод:
ДКВр – 10 – 13 – водогрейный.
КВ – ГМ – 50 – водогрейный, 50 Гкал/ч.
