Курсовая работа по дисциплине «Процессы и аппараты пищевых производств» «Расчет теплообменного аппарата типа «Труба в трубе»

Министерство образования и науки РФ

ФГБОУ ВО Кемеровский технологический институт пищевой

промышленности (университет)

Кафедра «Процессы и аппараты

пищевых производств»

Курсовая работа по дисциплине «Процессы и аппараты

пищевых производств»

«Расчет теплообменного аппарата типа «Труба в трубе»

КР. ТТ 03.00.00.00ПЗ

Выполнил: ст. гр. ТД-131

Проверил: д. т.н

Кемерово 2016

Содержание

Задание        3

Введение        4

1 Литературный обзор        5

1.1 Конструкция и принцип действия теплообменников        5

1.1.1 Кожухотрубные теплообменники        5

1.1.2 Теплообменники типа «Труба в трубе»        7

1.1.3 Погружные змеевиковые теплообменники        8

1.1.4 Оросительные теплообменники        8

1.1.5 Спиральные  теплообменники        9

1.1.6 Пластинчатые теплообменники        10

2 Выбор конструкционного материала        12

3 Технологический расчет        13

3.1 Тепловой расчет        13

4 Выбор контрольно – измерительных приборов        18

5 Гидравлический расчет        19

5.1 Гидравлические потери при движении воды в трубном пространстве теплообменника        19

6 Расчет тепловой изоляции аппарата        21

7 Конструктивно-прочностной расчет аппарата        22

7.1 Толщина наружной трубы из расчёта на прочность        22

7.2 Расчёт фланцевого соединения аппарата        22

7.3 Расчёт толщины фланца        24

Заключение        25

Список литературы        26

Задание

Произвести расчет и выполнить чертеж теплообменника типа «труба в трубе» для нагревания G2=6800 кг/ч воды от температуре t2н=13°С до температуры t2к=50°С. Подогрев ведется греющим агентом – пар, с начальной температурой t1н=135,75°С.

Введение

Большинство процессов химической технологии протекает в заданном направлении только при определенной температуре, которая достигается путем подвода или отвода тепловой энергии (теплоты). Процессы, скорость протекания которых определяется скоростью подвода или отвода теплоты (нагревание, охлаждение, испарение или кипение, конденсация) называют тепловыми.

Движущей силой тепловых процессов является разность температур более нагретого и менее нагретого тела. Аппараты, в которых осуществляются тепловые процессы, называют теплообменниками. Исследования показали, что перенос теплоты является сложным процессом, поэтому при изучении тепловых процессов его расчленяют на более простые явления.

Различают три вида переноса теплоты: теплопроводность, тепловое излучение и конвекция. Явление теплопроводности состоит в том, что перенос теплоты происходит путем непосредственного соприкосновения между микрочастицами (молекулами, атомами, электронами) — от частиц с большей энергией к частицам с меньшей энергией, т. е. процесс переноса теплоты теплопроводностью протекает по молекулярному механизму. В подвижных средах (жидкость, газ) при турбулентном режиме движения потока молекулярный механизм переноса теплоты, т. е. теплопроводность, имеет существенное значение в тонких, пограничных с твердой стенкой слоях. Поскольку теплопроводность - явление молекулярное, то на скорость процесса переноса теплоты теплопроводностью существенное влияние оказывают структура и свойства вещества.

Явление теплового излучения - это процесс распространения энергии с помощью электромагнитных колебаний. Источником этих колебаний являются заряженные частицы-электроны и ионы, входящие в состав излучающего вещества. Твердые тела и жидкости излучают волны всех длин, т. е. дают сплошной спектр излучения.

Явление конвекции состоит в том, что перенос теплоты осуществляется вследствие движения и перемешивания макроскопических объемов жидкости или газа. При этом очень большое значение имеют их состояние и характер. Наряду с этим в движущейся жидкости из-за наличия градиента температур происходит перенос теплоты перемещающимися частицами жидкости из зоны с большей температурой в зону с меньшей, т. е. за счет теплопроводности. Таким образом, конвекция всегда сопровождается теплопроводностью. Если массовое перемещение жидкости вызвано разностью плотностей в различных точках жидкости или газа (вследствие разности температур в этих точках), такую конвекцию называют естественной. Если же перемещение жидкости или газа возникает вследствие затраты на это механической энергии (насос, мешалка и т. п.), такую конвекцию называют принудительной, или вынужденной.

1 Литературный обзор

1.1 Конструкция и принцип действия теплообменников

По принципу действия теплообменники делятся на рекуперативные, регенеративные и смесительные (градирни, скрубберы, конденсаторы смешения и т. д.).

В рекуперативных теплообменниках теплоносители разделены стенкой, и теплота передается от одного теплоносителя к другому через разделяющую их стенку.

В регенеративных теплообменниках одна и та же теплообменная поверхность омывается попеременно горячим и холодным теплоносителями. При смывании горячим теплоносителем поверхность нагревается за счет его теплоты, при умывании поверхности холодным теплоносителем она охлаждается, отдавая теплоту. Таким образом, теплообменная поверхность аккумулирует теплоту горячего теплоносителя, а затем отдает ее холодному теплоносителю.

Рекуперативные теплообменники в зависимости от конструкции разделяются на кожухотрубчатые, типа «труба в трубе», змеевиковые, пластинчатые, спиральные, оросительные и аппараты с рубашками. Особую группу составляют трубные выпарные аппараты.

1.1.1 Кожухотрубные теплообменники

Кожухотрубные теплообменники наиболее широко распространены в пищевых производствах. Кожухотрубный вертикальный одноходовой теплообменник с неподвижными трубными решетками изображен на рисунке 1.

1 – корпус; 2 – трубная решетка; 3 – греющая труба; 4 – патрубок; 5 – днища; 6 – опорная лапа; 7 – болт; 8 – прокладка; 9 – обечайка.

Рисунок 1 – Вертикальный кожухотрубный теплоноситель

Он состоит из цилиндрического корпуса, который с двух сторон граничен приваренными к нему трубными решетками с закрепленными в них греющими трубами. Пучок труб делит весь объем корпуса теплообменника на трубное пространство, заключенное внутри греющих труб, и межтрубное. К корпусу прикреплены с помощью болтового соединения два днища.

Для ввода и вывода теплоносителей корпус и днища имеют патрубки. Один поток теплоносителя, например, жидкость, направляется в трубное пространство, проходит по трубкам и выходит из теплообменника через патрубок в верхнем днище. Другой поток теплоносителя, например, пар, вводится в межтрубное пространство теплообменника, омывает снаружи греющие трубы и выводится из корпуса теплообменника через патрубок. Теплообмен между теплоносителями осуществляется через стенки труб. Греющие трубы соединены с трубной решеткой сваркой, либо развальцованы в ней. Греющие трубы изготовляют из стали, меди или латуни.

Размещают греющие трубы в трубных решетках несколькими способами: по сторонам и вершинам правильных шестиугольников (в шахматном порядке), по сторонам и вершинам квадратов и по концентрическим окружностям. Такие способы размещения обеспечивают создание компактной конструкции теплообменника. Шаг размещения труб зависит от внешнего диаметра трубы. С целью интенсификации теплообмена в кожухотрубных теплообменниках пучок труб секционируют. Разбивка труб на ряд ходов достигается с помощью перегородок в верхнем и нижнем днищах. Этим достигается повышение скорости теплоносителя, что приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи в трубном пространстве. Целесообразно увеличивать скорость теплоносителя, имеющего большее термическое сопротивление. Секционировать можно и межтрубное пространство за счет установки направляющих перегородок.

При разностях температур (более 25-30°С) между корпусом и трубами возникают значительные температурные напряжения, которые могут привести к выходу теплообменника из строя. Поэтому при больших разностях температур применяют конструкции теплообменников, в которых предусмотрена компенсация температурных удлинений. Простейшее устройство для компенсации температурных удлинений - линзовый компенсатор, который устанавливается в корпусе теплообменника и компенсирует температурные деформации осевым сжатием или расширением.

Преимущества кожухотрубных теплообменников заключаются в компактности, невысоком расходе металла, легкости очистки труб изнутри (за исключением теплообменника с U-образными трубами).

Недостатки этих теплообменников: сложность достижения высоких скоростей теплоносителей, за исключением многоходовых теплообменников; трудность очистки межтрубного пространства, и малая доступность его для осмотра и ремонта; сложность изготовления из материалов, неподдающихся сварке.

1.1.2 Теплообменники типа «Труба в трубе»

Теплообменники типа «Труба в трубе» состоят из ряда наружных труб большого диаметра и расположенных внутри них труб меньшего диаметра. Внутренние и внешние трубы элементов соединены друг с другом последовательно с помощью колен и патрубков. Один из теплоносителей движется по внутренней трубе, а другой по кольцевому каналу, образованному внутренней и внешней трубами. Теплообмен осуществляется через стенку внутренней трубы. В этих теплообменниках достигаются высокие скорости теплоносителей, как в трубах, так и в межтрубном пространстве. При необходимости создания больших площадей поверхностей теплопередачи теплообменник составляют из нескольких секций, получая батарею.

Теплообменник типа «труба в трубе» изображен на рисунке 2.

1 – наружная труба; 2 – внутренняя труба; 3 – колесо; 4 – патрубок; I, II – теплоносители

Рисунок 2 – Теплообменник типа «труба в трубе»

Преимущества теплообменников типа «труба в трубе»: высокий коэффициент теплопередачи, вследствие большой скорости обоих теплоносителей, простота изготовления.

Недостатки этих теплообменников заключаются в их громоздкости, высокой металлоемкости, трудности очистки межтрубного пространства. Теплообменники типа «труба в трубе» применяют при небольших расходах теплоносителей для теплообмена между двумя жидкостями и между жидкостью и конденсирующимся паром.

1.1.3 Погружные змеевиковые теплообменники

Погружные змеевиковые теплообменники представляют собой трубу, согнутую в виде змеевика и погруженную в аппарат с жидкой средой.

Теплоноситель движется внутри змеевика. Змеевиковые теплообменники изготавливают с плоским змеевиком или со змеевиком, согнутым по винтовой линии.

Преимущество змеевиковых теплообменников - простота изготовления. В то же время такие теплообменники громоздки и трудно поддаются очистке. Их применяют для охлаждения и нагрева конденсата, а также для конденсации паров. Погружной змеевиковый теплообменник изображен на рисунке 3.

               

1 – змеевик; 2 – корпус

Рисунок 3 – Погружной змеевиковый теплообменник

1.1.4 Оросительные теплообменники

Оросительные теплообменники используют для охлаждения жидкостей, газов, конденсации паров. Состоят они из нескольких расположенных одна над другой труб, соединенных коленами. По трубам протекает охлаждаемый теплоноситель. Охлаждающая вода поступает в распределительный желоб с зубчатыми краями, из которого равномерно перетекает в верхнюю трубу теплообменника и на расположенные ниже трубы.

Часть охлаждающей воды испаряется с поверхности труб. Под нижней трубой расположен желоб для сбора воды. Коэффициент теплопередачи в таких теплообменниках невелик.

Оросительные теплообменники просты по устройству, но металлоемки. Обычно их устанавливают на открытом воздухе. Оросительный теплообменник изображен на рисунке 4.

1 – распределительный желоб; 2 – труба; 3 – колено; 4 – стойка; 5 – сборный желоб

Рисунок 4 – Оросительный теплообменник

1.1.5 Спиральные теплообменники

Спиральные теплообменники состоят из двух спиральных каналов прямоугольного сечения, образованных металлическими листами (рис.6). Внутренние концы спиралей соединены перегородкой. С торцов каналы закрыты крышками и уплотнены прокладками. У наружных концов каналов предусмотрены патрубки для входа и выхода теплоносителей, два других патрубка приварены к плоским боковым крышкам.

1 – крышка;

2 – перегородка; 3-4 – металлические листы

Рисунок 5 – Спиральный теплообменник

Такие теплообменники используют для теплообмена между жидкостями и газами. Эти теплообменники не забиваются твердыми частицами, взвешенными в теплоносителях, поэтому их применяют для теплообмена между жидкостями с взвешенными частицами, например, для охлаждения бражки на спиртоперегонных заводах.

Спиральные теплообменники компактны, позволяют проводить процесс теплопередачи при высоких скоростях теплоносителей с высокими коэффициентами теплопередачи; гидравлическое сопротивление спиральных теплообменников ниже сопротивления многоходовых аппаратов при тех же скоростях теплоносителей.

Недостаток спиральных теплообменников - сложность изготовления, ремонта и очистки.

1.1.6 Пластинчатые теплообменники

Пластинчатые теплообменники монтируют на раме, состоящей из верхнего и нижнего несущих брусов, которые соединяют стойку с неподвижной плитой. По направляющим стяжным шпилькам перемещается подвижная плита. Между подвижной и неподвижной плитами располагается пакет стальных штампованных гофрированных пластин, в которых имеются каналы для прохода теплоносителей. Уплотнение пластин достигается с помощью заглубленных прокладок, которые могут выдерживать высокие рабочие давления. Теплоносители к каналам, образованным пластинами, проходят по чередующимся каналам сквозь разделенные прокладками отверстия.

Разновидность описанного пластинчатого теплообменника — коробчатый конденсатор, который представляет собой пластинчатый теплообменник, помещенный в коробчатый паросборник. Пакет пластин лежит на боку, а верхние кромки чередующихся пластин не имеют прокладок, чтобы обеспечить вход пара, который конденсируется охладителем, протекающим по «слоистой» системе закрытых каналов.

Пластинчатые теплообменники используют в качестве нагревателей, холодильников, а также комбинированных теплообменников для пастеризации (например, молока) и стерилизации (мелассы). Эти теплообменники можно собирать в виде многоступенчатых агрегатов. Пластинчатые теплообменники компактны, обладают большой площадью поверхности теплопередачи, что достигается гофрированием пластин.

Значительная эффективность обусловлена большой величиной отношения площади поверхности теплопередачи к объему теплообменника. Это достигается благодаря высоким скоростям теплоносителей, а также турбулизации потоков гофрированными поверхностями пластин и низкому термическому сопротивлению стенок пластин.

К недостаткам относятся сложность изготовления, возможность забивания поверхностей пластин взвешенными в жидкости твердыми частицами.

Теплообменники с ребристыми поверхностями теплообмена позволяют увеличить площадь поверхности теплопередачи со стороны теплоносителя с низким коэффициентом теплоотдачи. Для оребрения поверхности используют стальные круглые или прямоугольные шайбы, которые приваривают в основном к трубам. В трубчатых теплообменниках применяют поперечные или продольные ребра.

Примером оребренного теплообменника может служить калорифер, используемый для нагрева воздуха греющим водяным паром.

Пар поступает в трубы, где конденсируется, отдавая теплоту воздуху, который омывает пластины калорифера.

Оребрение внешней поверхности труб значительно увеличивает количество теплоты, переданной от пара к воздуху.

1 – коробка, 2 – ребро, 3 - труба

Рисунок 6 – Секция калорифера

2 Выбор конструкционного материала

При выборе конструкции теплообменного аппарата следует исходить из следующего: аппарат должен соответствовать технологическому процессу, быть высокоэффективным (производительным), экономичным и надежным в работе, иметь низкую металлоемкость; материал теплообменника должен быть коррозиестойким в рабочих средах.

Конструкционные материалы для изготовления аппаратов, работающих в агрессивных средах, должны обладать высокой химической стойкостью. Преждевременный выход машин и их деталей из строя часто является следствием неправильного выбора материала для их изготовления.

Выбор материала для изготовления оборудования пищевых производств начинается с изучения рабочих условий, в которых предстоит работать оборудованию, таких как давление, температура, коррозионная агрессивность среды и другие факторы. При этом учитываются важнейшие свойства материалов, их прочность, тепловая и химическая стойкость, физические свойства, а также технологические характеристики, состав и структура материала, стоимость и доступность.

Свойства материала связаны между собой и сильно зависят от условий эксплуатации материала. Например, с повышением температуры рабочих сред в аппарате снижается механическая и коррозионная стойкость материала. Для защиты металлов от коррозии их покрывают металлическими и неметаллическими пленками, облицовывают. Из металлов для этих целей используют хром, никель, алюминий и др., из неметаллов — эмали, полимерные материалы и различные лаки, это необходимо, так как продукты коррозии являются причиной снижения качества продукта, загрязняя его, могут испортить цвет, ухудшить вкус, придать запах продукту. Кроме того, материал аппарата может служить катализатором, интенсифицирующим течение побочных процессов. Контакт обрабатываемых веществ с материалом, подверженным коррозии, может в некоторых случаях препятствовать проведению процессов.

Учитывая свойства охлаждаемой жидкости, для изготовления труб теплообменника выбираем нержавеющую Сталь 10, а для изготовления корпуса теплообменника используют сталь марки Ст 3.

По ГОСТ 9930-78:

внутренняя труба d=57x4 мм (внутри движется вода);

внешняя труба d=89x5 мм (в межтрубном пространстве движется пар);

число параллельных секций n=1.

3 Технологический расчет

3.1 Тепловой расчет

Для холодного теплоносителя «вода»:

Расчётная температура:

°С

Плотность воды:

ρ2=995,175 кг/м3

Удельная теплоёмкость воды:

С2=4180 Дж/(кг·К)

Коэффициент теплопроводности воды:

λ2=0,62055 Вт/(м·К)        

Кинематическая вязкость воды:

м2/с

Динамическая вязкость воды:

μ2=ρ2·ν2=0,7831·10-6·995,175≈0,8·10-3 Па·с

Число Прандтля:

Для горячего теплоносителя «пар»:

tкон=135,75°С

Плотность сухого насыщенного пара:

ρп=1,754 кг/м3

«Конденсат»:

Плотность конденсата:

ρ1≈929,8 кг/м3

Коэффициент теплопроводности конденсата:

λ1=0,685 Вт/(м·К)

Кинематическая вязкость конденсата:

м2/с

Динамическая вязкость конденсата:

μ1=ρ1·ν1=0,227·10-6·929,8≈0,211·10-3 Па· с

Рисунок 7 – Схема изменения температур теплоносителей,

при обогреве конденсирующимся паром

Определяем среднелогарифмический температурный напор по формуле

При конденсации:

, °С        (1)

.

Определяем тепловую нагрузку на аппарат Q, Вт, по формуле

Q=G2·C2·(t2к-t2н),        (2)

Q=1,8889·4180·(50-13) ≈ 292137 Вт.

Определяем расход пара G1, кг/с, по формуле

,        (3)

кг/с.

Определяем коэффициент теплоотдачи от воды.

Скорость движения воды, м/с, рассчитывается по формуле

,        (4)

м/с.

Скорость в пределах допускаемых значений.

Число Рейнольдса вычисляется по формуле

,        (5)

.

Режим турбулентный.

Уравнение подобия вычисляется по формуле

,        (6)

Температура стенки, °С, вычисляется по формуле

,        (7)

°С.

Число Прандтля у стенки для воды:

Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м·К), вычисляется по формуле

,        (8)

Вт/(м·К).

Определяем коэффициент теплоотдачи от пара.

Для горизонтальных труб:

, Вт/(м·К)        (9)

Дt=tк– tст=135,75-66,25=69,5;

Вт/(м·К).

Коэффициент теплопередачи:

, Вт/(м2·К)        (10)

Термическое сопротивление стенок трубок:

δтр.=0,004 м

Теплопроводность нержавеющей стали 15ХА:

λтр.=39 Вт/(м·К)

Средний диаметр:

, мм        (11)

мм.

Коэффициент теплопередачи:

Вт/(м2·К).

Площадь теплопередающей поверхности:

, м2        (12)

м2.

Примем длину одной трубы аппарата:

Lтр=2 м.

Поверхность нагрева одной трубы аппарата:

Fтр=π·dн·Lтр, м2        (13)

Fтр=3,14·0,057·2 ≈ 0,3579 м2.

Количество труб в аппарате:

,        (14)

.

Принимаем большее целое число:

n=4.

Определяем диаметры условных проходов.

Для прохода воды принимаем по диаметру внутренней трубы:

Dусл.2=50 мм

Для прохода пара:

, м        (15)

Скорость пара:

ωп=15-25 м/с;

м.

Принимаем стандартное значение:

dусл. п=80 мм.

Диаметры условного прохода патрубков для прохода конденсата:

, м        (16)

Скорость конденсата:

ωж=0,8 м/с.

м.

Принимаем стандартное значение:

dусл. п=20 мм

4 Выбор контрольно – измерительных приборов

Для контроля температуры выбираем два термостата типа ТСМ – 5071, ГОСТ 6651-94, диапазон измерения температуры от -50 до +150°С.

Для контроля давления выбираем манометр общетехнический, МП4-III, ГОСТ 2405-88, предел измерения 0-4 кгс/см2, класс точности 1,5, с погрешностью измерения не более 0,3%.

Для контроля расхода воды и пара выбираем счетчик ШЖУ-25-6 с диапазоном измерения 50 м3/ч, погрешностью измерения не более 0,5%.

5 Гидравлический расчёт аппарата

5.1Гидравлические потери при движении воды в трубном пространстве теплообменника

Исходные данные:

G2=1,8889 кг/с,

ρ2=995,175 кг/м3,

Re2=63010,

dвн=0,049 м,

n=4, L=2 м,

ω2=1,007 м/с

Гидравлическое сопротивление:

, Па        (17)

где: ξвх=0,5;

ξвых=1;

ξ90=0,2

Коэффициент трения λ2:

,        (18)

Относительная шероховатость труб:

,        (19)

Абсолютная шероховатость труб:

Δ=0,2·10-3 м,

Па

Выбор насоса для перекачивания воды.

Объёмная производительность:

м3/с

Выбираем насос X8/18:

Vн=2,4·10-3 м3/с;

Н=18 м;

ηн=0,4.

Электродвигатель АО2-31-2

Затрачиваемая мощность на перекачивание воды через аппарат:

, кВт        (20)

кВт.

6 Расчёт тепловой изоляции аппарата

Исходные данные:

tS=tконд≈135,75°C;

tиз.=tст.2=40°C;

tвоз.=20°C.

Коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду:

αв=9,3+0,058·tст.2, Вт/(м2·К)        (21)

αв=9,3+0,058·40=11,62 Вт/(м2·К).

Уравнение теплового баланса:

,        (22)

Материал тепловой изоляции-совелит (1)

λиз.=0,09 Вт/(м·К)

Толщина изоляционного слоя ⇒ из (1):

, м        (23)

м.

Принимаем толщину тепловой изоляции:

δиз.=38 мм.

7 Конструктивно-прочностной расчёт аппарата

7.1 Толщина наружной трубы из расчёта на прочность

Исходные данные:

Р=0,32 МПа

Внутренний диаметр аппарата:

D=79 мм

Допускаемое напряжение для стали ВСт3 (материала корпуса):

[σ]=160 МПа

Прибавка на коррозию:

Скор.=2 мм

мм

φ=0,7-1

Принимаем φ=0,8

мм

Условие прочности выполнено.

7.2 Расчёт фланцевого соединения аппарата

Выбираем фланцы по ГОСТ 12820-80 стальные плоские приварные с соединительным выступом.

Нагрузка на болты при рабочих условиях:

, Н        (24)

где: Р—рабочее давление, Па;

m - коэффициент давления на прокладку;

m=2,5 - для прокладки δ=2 мм, паронит ПОН;

DП - расчётный диаметр прокладки.

DП=D1-2b0 ,        (25)

где: b0—эффективная ширина прокладки;

;

b′=0,5b;

b—геометрическая ширина прокладки.

м=15,5 мм

b′=0,5⋅15,5=7,75 мм

=0,007 м

DП=0,09-2⋅0,007=0,076 м

Н

Нагрузка на болты от затяжки:

, Н        (26)

где [σП]=11 МПа

Н.

В дальнейших расчётах принимается большее значение из и , т. е. Н

Число болтов:

,        (27)

где: qБ—нагрузка на один болт

, Н        (28)

где: d1=10,376 мм=0,010376 м-внутренний диаметр резьбы болта М12

δС=1-2 мм—конструктивная прибавка, принимаем δС=1 мм=0,001 м.

Материал болтов-сталь 10.

При значении предела прочности болтов, равная примерно 300 МПа допускаемое напряжение:

[σ]=300⋅106/К, Па

К=6,5—коэффициент запаса

[σ]=300⋅106/6,5≅46⋅106 Па

Н

Принимаем: n=6

7.3 Расчёт толщины фланца.

Фланцы изготовлены из стали Ст3.

[σ]=80 МПа-допускаемое напряжение при изгибе

Толщина фланцев определяется по формуле:

,м        (29)

где n-принятое число болтов.

м

Принимаем δ=25 мм (ОСТ 26-426-76).

Заключение

В данной курсовой работе был произведен расчет тепловой изоляции, гидравлический и тепловой расчет теплообменного аппарата типа «труба в трубе». После выполнения расчетов были выбраны насосы для перекачивания теплоносителей. Выбрали насос марки X8/18 и типом электродвигателя АО2-31-2. Также выбрали материал для изготовления теплообменника: сталь нержавеющая 15ХА, широко применяемая в пищевой промышленности. Выполнили чертеж общего вида теплообменника на листе формата А1 и составили спецификацию.

Список литературы

1 «Процессы и аппараты пищевых производств» Методические указания и контрольные задания к выполнению курсового проекта. , ,

2 «Процессы и аппараты пищевых производств» Методические указания для студентов технологических и механических специальностей заочной формы обучения. ,

3 «Процессы и аппараты пищевых производств» Лабораторный практикум для студентов всех специальностей.

4 «Процессы и аппараты химической технологии» Учебное пособие. , .

5 http://www. labh. ru/ Тепловые процессы и аппараты

6 «Основные процессы и аппараты химической технологии» под редакцией , Москва 1990 г.

7 «Краткий курс теоретической гидромеханики» , Москва 1961 г.