УДК 669.162.16
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ ОРГАНИЗАЦИИ ДОМЕННОГО ПРОЦЕССА
, д. т.н., , к. т.н.,
ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет
им. »
От своевременного использования технологических решений зависят удельное потребление энергоресурсов, производительность и срок службы печи. Многолетние исследования, проводимые сотрудниками кафедры металлургии черных металлов ФГБОУ ВПО «МГТУ», по изучению работы доменных печей свидетельствуют о наличии зон, работающих с различной напряженностью. Имеются лимитирующие зоны в верхней ее части (2-6 м от уровня засыпи) и в области заплечиков над фурменными очагами, которые сдерживают интенсивность доменного процесса в целом. Они характеризуются пониженной газопроницаемостью шихты и (или) повышенной подъемной силой газового потока. В них величина потери напора газа приближается к предельно допустимой, что на практике проявляется в виде нарушения ровности схода материалов. Это сопровождается повышением удельного расхода кокса и снижением производства чугуна [1].
Работа доменных печей с верхней определяющей зоной по силовому взаимодействию потоков шихты и газа затрудняла снижение дорогостоящего кокса путем увеличения расхода природного газа, поскольку на каждые 10 м3/т чугуна природного газа рост взаимного сопротивления материалов и газов в верхней части печи составлял 2,9 %. По этой причине увеличение расхода газа сопровождалось неровным сходом шихты в верхней части печи и низким коэффициент замены им кокса. В этом случае было целесообразно использовать мероприятия, улучшающие газодинамические условия в верхней части печи.
В условиях работы доменной печи с нижней определяющей зоной имелись трудности экономии удельного расхода скипового кокса использованием его мелких фракций, что объясняется высокой ролью дренажа продуктов плавки в горне печи. В этом случае необходимо было использовать мероприятия, обеспечивающие улучшение дренажной способности кокса в горне печи [2-6].
В связи с этим актуальной задачей для производства чугуна является разработка технологических решений, использование которых обеспечит высокие технико-экономические показатели плавки доменных печей, работающих в условиях нижней и верхней определяющих по газодинамике зон.
Для выявления взаимодополняющих друг друга мероприятий, совместное применение которых обеспечит эффективное их использование, провели физическое, детерминированное, нейросетевое моделирование и промышленные эксперименты на доменных печах .
Физическим моделированием установили рациональные режимы загрузки материалов в бункер БЗУ, обеспечивающие максимально возможный коэффициент равномерности поступления компонентов шихты на лоток БЗУ по виду материала и наиболее высокую однородность шихты по крупности. Исследования провели на физической модели однотрактового компактного загрузочного устройства, изготовленной в масштабе 1:5 по отношению к линейным размерам БЗУ доменных печей № 2, 4 и 6 ОАО “ММК” [7-9] (рис. 1).
Для выявления рационального режима загрузки компонентов шихты провели несколько серий планируемых экспериментов. В серии опытов 1 в бункер БЗУ загружали агломерат и окатыши. Окатыши при этом располагали под агломератом, в среднем его слое и над ним. В серии экспериментов 2 к железорудной части шихты добавили марганцевую и железную руды, коксовый орешек, которые укладывали в слое агломерата совместно с окатышами. Количества руды и топливной добавки в бункере модели БЗУ были постоянными и соответствовали их расходу 200 и 100 кг кг в скип, содержащий 16 т железорудного материала. В сериях экспериментов 3 и 4 окатыши располагали соответственно сверху и в нижней части бункера БЗУ. Коксовый орешек и руды при этом располагали в бункере БЗУ аналогично первым двум сериям экспериментов под агломератом, в среднем его слое и над ним. Во всех опытах добавки размещали в последовательности убывания их объемной доли снизу вверх бункера. Варьируя долю окатышей в интервале от 10 до 50 %, оставляя неизменным общее количество загружаемых в бункер материалов, производили их выпуск в колошниковое пространство печи. По ходу выпуска отбирали пробы, рассеивали материалы на классы 1-3; 3-5; 5-8; 8-10; 10-12; 12-15; 15-17,5; 17,5-25; >25 мм, после чего отделяли компоненты шихты друг от друга. Определяли долю каждого материала по мере их истечения и затем рассчитывали коэффициент однородности по крупности (Кош) поступления шихтовых материалов на лоток БЗУ (формула 1) и коэффициент равномерности выхода коксового орешка (Кко) из бункера (формула 2).
Рис. 1. Физическая модель однотрактового компактного загрузочного устройства лоткового типа
(1)
, (2)
где уi – среднеквадратическое отклонение однородности i-тых порций шихты (fэкв/fсрв) по крупности, поступающих из бункера;
fсрв, fэкв – средние значения средневзвешенной и эквивалентной по поверхности крупности материалов во всём объёме бункера;
уi ко – среднеквадратическое отклонение по массе i-х порций коксового орешка, поступающих из шихтового бункера;
КОср – среднее значение поступающих из бункера порций орешка по массе.
Обработкой экспериментальных данных получили уравнения 3-6, соответствующие экспериментам 1-4:
Кош = 0,839 + 0,016А + 0,040Ок – 0,004А∙Ок – 0,023А2 + 0,002Ок2 (3)
Кош = 0,874 + 0,006А + 0,023Ок – 0,002А∙Ок – 0,025А2 + 0,005Ок2 (4)
Кош = 0,879 – 0,011А + 0,018Ок + 0,006А∙Ок – 0,007А2 – 0,018Ок2 (5)
Кош = 0,845 – 0,0002А + 0,022Ок – 0,005А∙Ок – 0,006А2 – 0,006Ок2 (6)
где
А – доля агломерата, располагающаяся под добавками в шихтовом бункере БЗУ, %;
Ок – доля окатышей от железорудной части шихты, %.
В полученных уравнениях все факторы представлены в кодированной форме и изменяются от -1 до 1. По критерию Фишера все уравнения адекватно отражают экспериментальные данные.
Наиболее однородная шихта по крупности поступала на лоток БЗУ при наличии в ней добавочных материалов. Коэффициент однородности по крупности, равный 0,90, обеспечивала следующая последовательность набора материалов в бункер: вниз 54 % агломерата, затем коксовый орешек, окатыши в количестве 50 % от железорудной части шихты, руды, после чего оставшиеся 46 % агломерата (рис. 2).
При использовании в шихте железорудных материалов без добавок максимальный коэффициент, равный 0,88, обеспечивала загрузка на дно бункера 64 % агломерата, затем окатышей с долей 50 % от железорудной части шихты, после чего загрузка оставшегося 36 % агломерата. При уменьшении доли окатышей количество агломерата, располагающегося под ними, необходимо было увеличивать (рис. 3).
Рис.2. Зависимость коэффициента однородности шихты по крупности от доли агломерата, располагающегося под окатышами и добавками, при доле окатышей от железорудной части шихты 10 % (
), 30 % (
) и 50 % (
) по массе
Рис.3. Зависимость коэффициента однородности шихты по крупности от доли агломерата, располагающегося под окатышами, при их доле 10 % (
), 30 % (
) и 50 % (
) по массе
Нейросетевым и детерминированным моделированием исследовали влияние различных факторов на расход природного газа. Для построения нейронной сети использовали характеристики дутья, железорудной части шихты и кокса.
Выявили, что рост расхода природного газа на 1 м3/т чугуна можно было обеспечить увеличением уровня засыпи на 0,03 м, что соответствовало результатам опытных плавок в условиях определяющей роли силового взаимодействия потоков шихты и газа в верхней части печи.
Положительно влияло увеличение рудной нагрузки в осевой части печи, работающей с излишней осевой отдушиной, и снижение ее в рудном гребне. Радиальное расположение материалов оценили обобщенным параметром, характеризующим матрицу загрузки. Для этого суммировали количество оборотов по станциям радиального положения лотка, на которые загружали железорудное сырьё и кокс. Уменьшение этой величины для рудной части шихты на 0,45 и увеличение для кокса на 1,3 позволило повысить расход природного газа на 1 м3.
Повышение содержания кислорода в дутье на 1 % абс. позволяло увеличить расход природного газа на 10 м3/т чугуна.
Повышение температуры дутья на 10 град с одновременным увеличением расхода природного газа на 0,7-0,8 м3/т чугуна позволяло снизить удельный расход кокса на 2,5 кг/т чугуна, повысить производительность печи на 1,7 %. Это сопровождалось улучшением использования тепловой и химической энергии печных газов.
Возможности для увеличения расхода природного газа на 1 м3/т чугуна создавало по газодинамическим условиям в верхней части печи снижение влажности дутья на 0,6 г/м3.
Удаление каждого 1 % мелочи 5-0 мм из агломерата позволяло увеличить расход природного газа на 4 м3/т чугуна с эквивалентом замены им кокса 0,7 кг/м3.
Промышленными испытаниями на доменных печах А и Б выявили мероприятия, устраняющие отрицательное действие расхода природного газа при дополнительном его увеличении. Рассмотрели повышение давления газа под колошником и стабилизацию соотношения расходов природного газа и дутья по фурмам путем регулирования расхода газа по фактическому количеству дутья, поступающего через соответствующую фурму.
На доменной печи А , работающей с верхней определяющей зоной по силовому взаимодействию потоков шихты и газа, отрицательное действие расхода природного газа устраняли повышением давления колошникового газа. Для этого исследовали 3 периода. В базовом периоде расход газа составил 13,4 тыс. м3/час (70,7 м3/т чугуна) (табл. 1). В периоде II и III его расход увеличили соответственно до 14 тыс. м3/час (72,5 м3/т чугуна) и 14,8 тыс. м3/час (79,5 м3/т чугуна).
Таблица 1
Параметры дутья доменных печей в исследуемые периоды
Наименование показателей | Доменная печь | |||||
А | Б | |||||
Расход природного газа, тыс. м3/час | ||||||
13,4 | 14 | 14,8 | 15,5 | 16,0 | 16,0 | |
Длительность периода, сутки | 8 | 8 | 7 | 7 | 6 | 4 |
Расход, м3/т чугуна: дутья природного газа | 1229 70,7 | 1182 72,5 | 1153 79,5 | 1117 101,5 | 1098 106 | 1115 108 |
Давление горячего дутья, кПа | 249 | 250 | 263 | 257 | 258 | 258 |
Температура дутья,0С | 1077 | 1093 | 1077 | 1189 | 1180 | 1185 |
Расход водяного пара, г/м3 | 2,56 | 2,04 | 2,18 | 3,37 | 3,81 | 1,63 |
Содержание кислорода, % | 26,1 | 27,1 | 26,8 | 26,9 | 27,6 | 26,9 |
Доля расхода природного к дутью, % среднее макс мин | 6,0 7,2 3,1 | 6,0 7,5 3,3 | 6,0 7,5 3,0 | 5,5 6,4 5,1 | 5,7 7,0 4,6 | 5,6 5,9 5,3 |
Интервал от среднего, мин макс | 1,2 2,9 | 1,5 2,7 | 1,5 3,0 | 0,9 0,5 | 1,2 1,2 | 0,3 0,3 |
Коэффициент равномерности расхода ПГ к горячему дутью по фурмам [4] | 0,81 | 0,83 | 0,83 | 0,95 | 0,91 | 0,97 |
Увеличение расхода природного газа в периоде II с 13,4 до 14 тыс. м3/час без использования мероприятий, компенсирующих увеличение объема газов, сопровождалось некоторым ростом коэффициента сопротивления шихты в верхней части печи (табл. 2). Это являлось основной причиной уменьшения расхода дутья с 3420 до 3328 м3/мин (табл. 1).
Повышение давления газа на колошнике от 133 до 142 кПа (табл. 3) в третьем периоде сопровождалось понижением коэффициента сопротивления шихты в верхней части печи (табл. 2). Это позволяло увеличить расход природного газа до 14,8 тыс. м3/час, а расход дутья до 3491 м3/мин (табл. 1).
Таблица 2
Показатели газодинамического режима
Наименование показателей | Доменная печь | |||||
А | Б | |||||
Расход природного газа, тыс. м3/час | ||||||
13,4 | 14 | 14,8 | 15,5 | 16,0 | 16,0 | |
Длительность периода, сутки | 8 | 8 | 7 | 7 | 6 | 4 |
Коэффициент сопротивления шихты движению газов: на колошнике в горне | 0,54 7,41 | 0,57 7,85 | 0,56 7,93 | 0,42 11,77 | 0,38 11,80 | 0,60 11,66 |
Динамический напор газа на пустое сечение колошника в рабочих условиях по температуре и давлению, н/м2 | 1,85 | 1,83 | 2,01 | 1,98 | 2,16 | 1,55 |
Таблица 3
Параметры колошникового газа
Наименование показателей | Доменная печь | |||||
А | Б | |||||
Расход природного газа, тыс. м3/час | ||||||
13,4 | 14 | 14,8 | 15,5 | 16,0 | 16,0 | |
Длительность периода, сутки | 8 | 8 | 7 | 7 | 6 | 4 |
Состав колошникового газа, %: CO2 CO H2 | 18,2 25,9 7,3 | 18,4 26,1 7,5 | 28,9 26,2 7,5 | 20,7 24,2 8,6 | 21,0 24,4 8,7 | 20,7 23,9 8,4 |
Степень использования, %: СО H2 | 41,2 33,0 | 41,3 34,8 | 42,0 35,0 | 46,0 34,1 | 46,2 35,7 | 46,5 37,9 |
Температура в газоотводах, 0С | 189 | 186 | 181 | 1345 | 149 | 127 |
Давление колошникового газа, кПа | 133 | 133 | 142 | 138 | 138 | 139 |
Градиент температур по периферии, 0C | 275 | 260 | 160 | 240 | 247 | 202 |
Согласно табл. 4 фактическое и приведенное к одинаковым условиям производство чугуна в третьем периоде увеличилось, что являлось результатом повышения интенсивности по дутью и степени использования газа. Эквивалент замены кокса природным газом составил 0,72 кг/м3.
Анализ результатов опытных плавок, проведенных на разных доменных печах с различной длительностью периодов, позволил сделать вывод о том, что повышение давления дутья с увеличением давления в колошниковом пространстве на 10 кПа компенсировало увеличение взаимного сопротивления шихты и газов в печи от повышения расхода природного газа в среднем на 6 м3/т чугуна. Снижение расхода кокса составляло 5,2 кг/т чугуна при повышении производительности около 2 %.
На доменной печи Б устраняли отрицательное действие увеличения расхода газа стабилизацией соотношения расходов природного газа и дутья по фурмам. Для этого исследовали 3 периода. В первом расход газа составил 15,5 тыс. м3/час, во втором и третьем 16 тыс. м3/час. В периоде II, без использования компенсирующих мероприятий, коэффициент равномерности отношения расхода природного газа к дутью по фурмам снизился с 0,95 до 0,91. Интервалы между максимальной и средней, а также средней и минимальной величинами этого отношения увеличились соответственно с 0,5 и 0,9 до 1,2 (табл. 1). Доведение расхода газа до 16 тыс. м3/час в периоде II сопровождалось увеличением удельного расхода кокса (табл. 4). Основной причиной являлось снижение дренажной способности кокса в горне печи, о чем свидетельствуют повышение коэффициента сопротивления шихты в нижней части печи (табл. 2) и ухудшение равномерности работы печи по окружности (табл. 5).
Таблица 4
Основные технологические показатели работы доменных печей при различном расходе природного газа
Наименование показателей | Доменная печь | |||||
А | Б | |||||
Расход природного газа, тыс. м3/час | ||||||
13,4 | 14 | 14,8 | 15,5 | 16,0 | 16,0 | |
Удельный расход кокса (сухого, скипового), кг/т чугуна: фактический приведенный | 474,5 474,5 | 474,9 473,2 | 474,9 468,3 | 449,4 439,9 | 452,2 440,1 | 447,9 436,5 |
Расход коксовой фракции, кг/т чугуна | 13,5 | 6,4 | 0 | 12,0 | 11,7 | 9,8 |
Производительность, т/сутки: по фактическому количеству загруженных подач приведенная | 4007 4007 | 4052 3923 | 4362 4121 | 3640 3682 | 3725 3737 | 3641 3701 |
Расход, кг/т чугуна: сырьевых материалов кварцита марганцевой руды | 1744 6,8 32,4 | 1652 5,4 32,3 | 1670 0,8 29,8 | 1634 - - | 1448 5 - | 1617 2 - |
Интенсивность хода: по дутью, м3/м3 минуту по суммарному углероду, т/м3 сутки: | 1,70 0,81 | 1,65 0,79 | 1,73 0,85 | 1,9 1,02 | 1,96 1,06 | 1,88 1,01 |
Рудная нагрузка, т/т | 3,50 | 3,57 | 3,54 | 3,73 | 3,75 | 3,79 |
Содержание Fe в шихте, % | 56,8 | 57,2 | 57,7 | 57,5 | 56,9 | 57,2 |
Для эффективного использования природного газа в количестве 16 тыс. м3/час в третьем периоде стабилизировали соотношение расходов газа и дутья по фурмам с учетом температуры периферийных газов. Это обеспечили путем регулирования расхода газа по фактическому количеству дутья, поступающему через соответствующую фурму. В результате интервалы между максимальной и средней, а также средней и минимальной величинами этого отношения уменьшились с 1,2 до 0,3 (табл. 1). Причем отклонение соблюдали таким образом, чтобы расход природного газа был выше в местах с пониженной температурой периферийных газов и наоборот (табл. 6). На южной стороне печи температура периферийных газов была несколько выше, поэтому в эту область давали больше природного газа.
Таблица 5
Показатели, характеризующие появление шлака по выпускам
Наименование показателя | Расход природного газа, тыс. м3/час | ||
15,5 | 16,0 | 16,0 | |
Время от начала выпуска до появления шлака, мин: на летке № 1 (ф1) на летке № 2 (ф2) | 13 9 | 17 6 | 8 11 |
Отношение ф1/ ф2 | 1,44 | 2,83 | 0,72 |
|ф1 – ф2|, мин | 4 | 11 | 3 |
Средневзвешанное значение между ф1 и ф2 (ф), мин | 10 | 11 | 10 |
Таблица 6
Усредненная температура периферийных газов в периоде III
Наименование показателей | Расположение воздушных фурм и периферийных термопар по сторонам света | |
юг | север | |
Усредненная температура периферийных газов, 0С | 318 | 202 |
Доля природного газа по отношению к дутью, % | 5,56 | 5,62 |
Таким образом, коэффициент окружной равномерности распределения доли природного газа по отношению к дутью увеличился с 0,91 до 0,97 (табл. 1).
Стабилизация соотношения расходов газа и дутья по фурмам при неизменном его расходе, равном 16 тыс. м3/час, сопровождалась увеличением степени использования CO и H2 соответственно с 46,2 до 46,5 % и с 35,7 до 37,9 % (табл. 3), снижением градиента температуры газа по периферии с 247 до 202 0С (табл. 3). Это обеспечило снижение температуры колошникового газа от 149 до 127 0С. В периоде III снизился динамический напор газа на колошнике с 2,16 до 1,55 Н/м2 (табл. 2).
Стабилизация соотношения расходов природного газа и дутья по фурмам путем увеличения коэффициента равномерности отношения расхода природного газа к дутью по фурмам с 0,91 до 0,97 позволила увеличить расход газа более чем на 8 м3/т чугуна с коэффициентом замены им кокса 0,72 кг/кг.
На печах, работающих с верхней лимитирующей зоной по силовому взаимодействию потоков шихты и газа, возможно использование мероприятий, обеспечивающих снижение удельного расхода кокса, которые затруднительно применять при определяющей роли по газодинамике в нижней части печи [4]. К таковым относятся использование в доменной плавке коксового орешка крупностью 10-25 мм и коксовой фракции (25-40 мм).
Применение коксового орешка на доменных печах с верхней лимитирующей зоной в количестве до 12,2 кг/т чугуна не ухудшало ход доменной плавки. Дальнейшее увеличение его расхода до 22,6 кг/т чугуна без использования компенсирующих мероприятий привело к перемещению определяющей зоны в нижнюю часть печи, снижению коэффициента замены им кокса и производительности печи.
Исследованиями на доменных печах выявили мероприятия, необходимые для совместного использования с коксовым орешком в условиях работы печи с нижней определяющей зоной. В качестве них целесообразно было использовать промывочные материалы и кокс повышенного качества. Для устранения отрицательного действия 1 кг коксового орешка требовалось использовать марганцевую руду в количестве 1,7 кг или михайловскую железную в количестве 2,9 кг. Негативное действие коксового орешка на ход доменной плавки в количестве 4 кг/т чугуна компенсировало изменение одного из показателей качества кокса: снижение истираемости М10 на 0,05 % абс., или повышение горячей прочности CSR на 0,14 % абс.
Положительно сказывалось на ходе плавки повышение равномерности поступления коксового орешка из бункера БЗУ в колошниковое пространство печи.
Заключение.
Для эффективной работы доменной печи, обеспечивающей минимальное потребление удельного расхода топлива и максимально возможную производительность необходимо использовать мероприятия, снижающие величину степени уравновешивания шихты в определяющей зоне. Физическим моделированием установлено влияние последовательности расположения компонентов шихты в бункере БЗУ на коэффициент однородности шихты по крупности, поступающей на лоток. Наиболее высокий коэффициент, равный 0,90, обеспечивала следующая последовательность набора материалов в бункер: вниз 54 % агломерата, затем коксовый орешек, окатыши в количестве 50 % от железорудной части шихты, руды, после чего оставшиеся 46 % агломерата. Отрицательное действие от дополнительного увеличения на 1 м3/т чугуна расхода природного газа компенсировало использование в условиях одного из следующих технологических решений: повышение уровня засыпи на 0,03 м, содержания кислорода в дутье на 0,1 % абс., температуры дутья на 14 град, снижение влажности дутья на 0,6 г/м3, удаление на 0,25 % абс. мелочи 5-0 мм из агломерата. На печах, работавших с излишней осевой отдушиной, целесообразно было уменьшать суммарное количество оборотов лотка по станциям радиального его положения для рудной части шихты на 0,45 и увеличивать для кокса на 1,3. Опытными плавками выявлено, что повышение давления дутья с увеличением давления в колошниковом пространстве на 10 кПа компенсировало рост взаимного сопротивления шихты и газов в печи от повышения расхода природного газа в среднем на 6 м3/т чугуна. Снижение расхода кокса составило 5,2 кг/т чугуна при повышении производительности около 2 %. Стабилизация соотношения расходов природного газа и дутья по фурмам путем увеличения коэффициента равномерности отношения расхода природного газа к дутью по фурмам с 0,91 до 0,97 позволила эффективно увеличить расход газа более чем на 8 м3/т чугуна с коэффициентом замены им кокса 0,72 кг/кг. Установлено, что использование коксового орешка в количестве до 12 кг/т чугуна на доменных печах, работающих с верхней определяющей по газодинамике зоной, не требует компенсации негативного его действия на дренаж продуктов плавки в горне, при дальнейшем увеличении расхода орешка определяющей становится нижняя зона, вследствие чего необходимо использовать компенсирующие мероприятия. В качестве мероприятий, устраняющих отрицательное действие коксового орешка на ход плавки, целесообразно было использовать промывочные материалы (марганцевая или михайловская железная руды в количестве 1,7 и 2,9 кг на 1 кг орешка соответственно), кокс повышенного качества. Применение кокса с более высокой на 0,14 % абс. горячей прочностью, либо пониженной на 0,05 % абс. истираемостью, устраняло отрицательное действие расхода орешка в количестве 4 кг/т чугуна.Библиографический список
Cтефанович М. А. , Закономерности движения шихты и газа в доменной печи. – Магнитогорск. МГТУ им. Носова, 2011. – 161 с. Влияние коксового орешка на фильтрацию жидких продуктов плавки в горне доменной печи / , , и др. / Вестник МГТУ им. . 2010. № 4. С. 26–28. , Использование коксового орешка на доменных печах: Монография. Магнитогорск: Изд-во гос. техн. ун-та им. , 2013. 162 с. , , Использование нейросетевого моделирования для изучения газодинамического режима в нижней части доменной печи в условиях ее работы с коксовым орешком. Известия вузов. Черная металлургия. 2011. № 11. С. 23-26. , , и др. Результаты использования в доменной печи коксового орешка с одновременным улучшением качества скипового кокса. Вестник МГТУ 2010. № 2. С. 24 – 27. Sibagatulin S. K., Kharchenko A. S., Teplykh E. O. Quality comparison of coke nuts / Coke and Chemistry. – 2012. – Vol.55. Issue 2. – P. 62-65. , , Поступление коксового орешка совместно с агломератом и окатышами из шихтового бункера БЗУ в колошниковое пространство доменной печи / Известия вузов. Черная металлургия. 2011. № 8. С 18-19. , , и др. Рациональный режим загрузки коксового орешка в шихтовый бункер БЗУ. Сталь 2013. № 7. С. 8-10. , , и др. Влияние последовательности набора материала в бункер компактного БЗУ на эффективность работы доменной печи. Черные металлы. 2012. Специальный выпуск. С. 43-45.
Реферат
Физическим, нейросетевым и детерменированным моделированием и проведением опытных плавок на доменных печах выявлены технологические решения, позволяющие эффективно организовывать доменный процесс в зависимости от расположения определяющей зоны по силовому взаимодействию потоков шихты и газа. Совместное использование двух и более мероприятий устраняло отрицательное действие друг друга на ход плавки, что позволяло снижать удельный расход кокса и повышать производительность печи.
Ключевые слова
Доменная печь, определяющая зона, коэффициент сопротивления шихты, потери напора газа, природный газ, коксовый орешек.
