УДК 669.187.28.539.55.
Влияние химического и фазового состава на вязкость шлаков системы CaO-SiO2-B2O3, содержащей 8% MgO и 15% Al2O3
© Бабенко* Анатолий Алексеевич, Уполовникова+ Алена Геннадьевна, ,
Лаборатория пирометаллургии цветных металлов. ФГБУН Институт металлургии УрО РАН.
Ул. Амундсена, 101. г. Екатеринбург, 620016. Свердловская область. Россия.
Тел.:(343)232-91-62. E-mail:upol. *****@***ru
________________________________________________
*Ведущий направление; +Поддерживающий переписку
Ключевые слова: вязкость, планирование эксперимента, локальный симплекс, синтетические шлаки, основность, бор, диаграммы состав-свойство.
Аннотация
Для исследования влияние химического и фазового состава на вязкость шлаков системы СаО - SiO2 - В2О3, содержащей 15% Al2O3 и 8% MgO (в данном выражении и далее по тексту указаны мас.%) использовали симплекс - решетчатый метод планирования эксперимента, позволяющий получать математические модели, описывающие зависимость свойства от состава в виде непрерывной функции. Математические модели, описывающие связь температуры заданной вязкости с составом оксидной системы, построили, используя экспериментальные данные. Затем совмещением полученных диаграмм состав - температура заданной вязкости на изотермический разрез диаграммы состав-вязкость получили совокупность изолиний вязкости. Исследование фазового состава образцов шлака системы CaO-Al2O3-SiO2-MgO-B2O3 проводилось на рентгеновском дифрактометре Shimadzu 7000 в Сu K? – излучении. Обобщение результатов экспериментальных исследований, представленных в виде диаграмм состав - свойство, позволило количественно оценить влияние химического и фазового состава шлака на вязкость изучаемой оксидной системы.
Независимо от основности шлаки изучаемого химического состава характеризуются практически постоянной концентрацией геленита, достигающей 38-40%. При этом явно прослеживается влияние основности шлака и содержания оксида бора на концентрацию остальных фаз, формируемых в твердом шлаке, которые во многом объясняют характер изменения вязкости изучаемых шлаков. Так шлак основностью 2 ед., содержащий 4% B2O3, несмотря на достигнутую высокую концентрацию Ca2SiO4, благодаря повышенному содержанию Ca3B2O6 и отсутствию свободного CaO, характеризуется достаточно высокой жидкоподвижности. Вязкость такого шлака не превышает 1,4 Пз при температуре 1500°С и незначительно увеличивается, достигая 2,2-3,4 Пз, при снижении температуры до 1450 и 1400°С соответственно. Смещение шлаков в область повышенной до 5,0 основности сопровождается, наряду с увеличением содержания свободного CaO до 28-36%, снижением до 12% Ca2SiO4 и увеличением до 14% Ca3B2O6 и, как следствие, сохранением достаточно высокой жидкоподвижности. Увеличение температуры до 1500°С сопровождается значительным снижением вязкости шлака, достигающей 3,5-4,0 Пз при основности 5 ед. и содержанием 2,5-3,5% B2O3.
Введение
Одним из факторов, регулирующих качественные показатели литых слябов, является содержание серы в металле, снижение концентрации которой до 0,005-0,010% позволяет уменьшить отсортировку заготовок по поверхностным дефектам (трещинам) в 5-10 раз и повысить производительность МНЛЗ за счет увеличения скорости разливки на 5-10% без ухудшения микроструктуры литой заготовки [1].
Возможность глубокой десульфурации металла под высокоосновными шлаками определяется не только высокой химической активностью компонентов оксидной системы, но и обеспечением благоприятных кинетических условий перехода серы из металла в объем шлака. Кинетика процесса во многом зависит от вязкости рафинировочных шлаков, так как скорость диффузии компонентов шлака в первом приближении обратно пропорциональна его вязкости [2-3]. Для обеспечения низкого содержания серы в стали процесс десульфурации металла осуществляют в сталеразливочных ковшах под шлаками системы СаО-SiO2-Al2O3 с добавлением плавикового шпата [1, 3-11]. Однако экологическая вредность плавикового шпата в совокупности с формированием самораспадающихся шлаков значительно усугубляют экологическую обстановку. Для формирования жидкоподвижных высокоосновных шлаков с высокими рафинирующими свойствами часто взамен плавикового шпата используется оксид бора [4, 12-14]. В работе приведены результаты исследования влияния химического и фазового состава шлаков на вязкость оксидной системы СаО-SiO2- В2О3, содержащей 15%Al2O3 и 8%MgO.
Экспериментальная часть
Для исследования влияния химического и фазового состава шлаков на вязкость оксидной системы СаО-SiO2-В2О3, содержащей 15%Al2O3 и 8%MgO, использовали симплекс-решетчатый метод планирования эксперимента, позволяющий получать математические модели, описывающие зависимость свойства от состава в виде непрерывной функции [14-18]. При построении матрицы планирования эксперимента на переменные составляющие исследуемой оксидной системы наложены ограничения: CaO/SiО2=2-5; B2O3=1-4%; Al2O3=15%; MgO=8%. Математическая модель, описывающая связь температуры заданной вязкости с составом оксидной системы, была выбрана в виде приведенного полинома III степени. Исследованная область шлаков в системе CaO-SiO2-B2O3-15%Al2O3-8%MgO представлена в виде симплекса двумя концентрационными треугольниками CaO-SiO2-B2O3, вершинами которого являются псевдокомпоненты Y1, Y2, Y3 и Y4.
Синтетические шлаки, соответствующие по составу вершинам Y1-Y4 изучаемого симплекса, выплавляли в графитовых тиглях из предварительно прокаленных в течение двух-трех часов при температуре 900°С (В2О3 при температуре 100°С) оксидов марки ч. д.а. Компоненты шлака перед загрузкой в тигель тщательно перемешивали. После расплавления шлак перемешивали в течение 0,5 ч с целью гомогенизации расплава. Экспериментальные составы шлаков, соответствующие остальным точкам плана локального симплекса, получали встречной шихтовкой шлаков вершин симплекса.
Вязкость шлаков измеряли в молибденовых тиглях с помощью электровибрационного вискозиметра в токе аргона при непрерывном охлаждении расплава от гомогенно-жидкого до твердого состояния. В качестве измерительного шпинделя применяли молибденовый стержень O 1,5 мм. Температуру шлака фиксировали с помощью термопары ПР 30/6. Химические составы получаемых шлаков в координатах псевлокомпонентов (в дол. ед.) и исходных компонентов (в мас.%), а также величины вязкости при температурах 1400, 1450 и 1500°С приведены в матрице планирования (Табл.1).
Таблица 1 – Матрица планирования
№ смеси | Индекс шлака | в координатах псевлокомпонентов | Химический состав шлака, | Вязкость, Пз, при T,°C | |||||||||
х1 | х2 | х3 | х4 | CaO | SiO2 | B2O3 | Al2O3 | MgO | 1400 | 1450 | 1500 | ||
1 | Y1 | 1 | 0 | 0 | 0 | 50.7 | 25.3 | 1 | 15 | 8 | 4.5 | 2.7 | 1.9 |
2 | Y2 | 0 | 1 | 0 | 0 | 63.3 | 12.7 | 1 | 15 | 8 | 20.4 | 8.0 | 5.0 |
3 | Y3 | 0 | 0 | 1 | 0 | 60.8 | 12.2 | 4 | 15 | 8 | 13.5 | 4.4 | 3.3 |
4 | Y4 | 0 | 0 | 0 | 1 | 48.7 | 24.3 | 4 | 15 | 8 | 3.4 | 2.2 | 1.4 |
5 | Y12 | 0,33 | 0,67 | 0 | 0 | 60.8 | 15.2 | 1 | 15 | 8 | 10.0 | 4.1 | 2.7 |
6 | Y13 | 0,33 | 0 | 0,67 | 0 | 59.2 | 14.8 | 3 | 15 | 8 | 16.0 | 6.0 | 3.5 |
7 | Y21 | 0 | 0,33 | 0,67 | 0 | 61.7 | 12.3 | 3 | 15 | 8 | 18.7 | 7.0 | 4.2 |
8 | Y22 | 0,67 | 0,33 | 0 | 0 | 57 | 19 | 1 | 15 | 8 | 16.4 | 5.1 | 3.7 |
9 | Y31 | 0,67 | 0 | 0,33 | 0 | 56.3 | 18.7 | 2 | 15 | 8 | 12.1 | 3.3 | 2.2 |
10 | Y32 | 0 | 0,67 | 0,33 | 0 | 62.5 | 12.5 | 2 | 15 | 8 | 6.2 | 2.8 | 2.0 |
11 | Y41 | 0,33 | 0,33 | 0,33 | 0 | 60 | 15 | 2 | 15 | 8 | 4.8 | 2.5 | 1.6 |
12 | Y42 | 0,33 | 0 | 0 | 0,67 | 49.3 | 24.7 | 3 | 15 | 8 | 3.9 | 2.4 | 1.5 |
13 | Y121 | 0 | 0 | 0,67 | 0,33 | 58.4 | 14.6 | 4 | 15 | 8 | 8.0 | 3.7 | 2.4 |
14 | Y122 | 0,67 | 0 | 0 | 0,33 | 50 | 25 | 2 | 15 | 8 | 7.9 | 3.3 | 2.2 |
15 | Y131 | 0 | 0 | 0,33 | 0,67 | 54.8 | 18.2 | 4 | 15 | 8 | 14.8 | 5.0 | 3.2 |
16 | Y132 | 0,33 | 0 | 0,33 | 0,33 | 55.5 | 18.5 | 3 | 15 | 8 | 13.6 | 4.5 | 3.0 |
%Для каждого значения вязкости в точках плана локального симплекса были получены математические модели в виде приведенного полинома III степени, описывающие зависимость температуры заданной вязкости от состава шлака. Коэффициенты полиномов были рассчитаны по формулам, приведенным в работе [15]. Графическое изображение результатов математического моделирования проводили в два этапа. На первом этапе для каждого значения вязкости строили диаграммы, в которых изображались изотермы линий заданной постоянной вязкости. Затем путем совмещения соответствующих изотерм, снимаемых со всех диаграмм постоянной вязкости, получали диаграммы состав – вязкость для исследуемого диапазона температур.
Исследования фазового состава твердых образцов шлака проводились на рентгеновском дифрактометре Shimadzu 7000 в Cu K? – излучении. В качестве опытных образцов шлаков системы CaO-SiO2-Al2O3-MgO-B2O3 выбраны шлаки в вершинах локального симплекса Y1, Y2, Y3 и Y4.
Таблица 2 - Фазовый состав шлаков в вершинах Y1, Y2, Y3 и Y4 изучаемого симплекса
№ п/п | Индекс шлака |
| Фазовый состав, % | ||||
Ca2Al2SiO7 | Ca2SiO4 | MgO | Ca3B2O6 | CaO | |||
1 | Y1 | 2,0 | 40 | 43 | 8 | 3 | 4 |
2 | Y2 | 5,0 | 40 | 12 | 8 | 4 | 36 |
3 | Y3 | 5,0 | 38 | 12 | 8 | 14 | 28 |
4 | Y4 | 2,0 | 40 | 42 | 8 | 10 | 0 |
*) Вшл=(CaO/SiO2) – основность шлака
Результаты и их обсуждение
Анализ приведенных на рисунках 1-2 экспериментальных данных и их графическое отображение на диаграммах состав – вязкость позволили впервые количественно оценить влияние температуры, химического и фазового состава шлаков на вязкость оксидной системы CaO-SiO2-B2O3-15%Al2O3-8
%MgO. Шлаки изучаемой оксидной системы представлены геленитом (Са2Al2SiO7) с температурой плавления 1590°С, ортосиликтом кальция (Ca2SiO4) с температурой плавления 2130°С, боратом кальция (Ca3B2O6) с температурой плавления 1479°С и свободными оксидами кальция (CaO) и магния (MgO) с температурами плавления 2570 и 2825°С, соответственно и характеризуются достаточно низкой вязкостью не превышающей 3,5-4,0 Пз при температуре 1500оС (рис.2).
Рис. 1. Диаграмма вязкости шлаков системы CaO-SiO2-B2O3, содержащих 8% MgO и 15% Al2O3 при 1450оC. (сплошные линии – вязкость, Пз; пунктирные – линии равной основности)
Рис. 2. Диаграмма вязкости шлаков системы CaO-SiO2-B2O3, содержащих 8% MgO и 15% Al2O3 при 1500оC. (сплошные линии – вязкость, Пз; пунктирные – линии равной основности)
Независимо от основности шлаки изучаемого химического состава характеризуются практически постоянной концентрацией геленита, достигающей 38-40%. При этом явно прослеживается влияние основности шлака и содержания оксида бора на концентрации остальных фаз, формируемых в твердом шлаке (табл.2), которые во многом объясняют характер изменения вязкости изучаемых шлаков. Так шлак основностью 2 ед., содержащий 4% B2O3, несмотря на достигнутую высокую концентрацию Ca2SiO4, благодаря повышенному содержанию Ca3B2O6 и отсутствию свободного CaO, характеризуется достаточно высокой жидкоподвижностью. Вязкость такого шлака не превышает 1,4 Пз при температуре 1500°С и незначительно увеличивается, достигая 2,2-3,4 Пз, при снижении температуры до 1450 и 1400°С соответственно (табл.1-2). Смещение шлаков основностью 2,0 в область пониженной до 1% концентрацией B2O3 сопровождается снижением до 3% концентрации Ca3B2O6, присутствием свободного CaO в количестве 4% и сохранением высокой концентрации Ca2SiO4 и, как следствие, сопровождается незначительным повышением вязкости шлака, изменяющейся от 1,9 до 4,5 Пз при температуре 1500 и 1400°С соответственно (табл.1-2).
Смещение шлаков в область повышенной до 5,0 основности сопровождается, наряду с увеличением содержания свободного CaO до 28-36%, снижением до 12% Ca2SiO4 и увеличением до 14% Ca3B2O6 и, как следствие, сохранением достаточно высокой жидкоподвижности. Так вязкость шлаков в диапазоне основности 2,0-3,0 при температуре 1450°С находится в пределах 3-4 Пз при содержании B2O3 в шлаке 1% и увеличивается до 7 Пз при основности шлака 5,0 и содержании B2O3 на уровне 2% (рис.1). Увеличение температуры до 1500°С сопровождается значительным снижением вязкости шлака, достигающей 3,5-4,0 Пз при основности 5 ед. и содержанием 2,5-3,5% B2O3 (рис.2).
Заключение
Экспериментальные исследования вязкости с использованием метода симплексных решеток планирования и рентгенофазового метода анализа шлаков позволили с минимальными материальными и временными затратами получить новые данные, характеризующие влияние химического и фазового состава шлаков локального симплекса на вязкость, которые имеют практическую значимость. Шлаки основностью 2-5, содержащие 1-4% B2O3, несмотря на достигнутую высокую концентрацию Ca2SiO4, благодаря содержанию Ca3B2O6, характеризуется достаточно высокой жидкоподвижностью.
Выводы:
Анализ результатов экспериментальных исследований вязкости, полученных с использованием математического метода симплексных решеток планирования, позволил с минимальными временными и материальными затратами получить новые данные о вязкости шлаков системы СаО-SiO2-В2О3, содержащих 15%Al2O3 и 8%MgO, в широком диапазоне химического состава и температур. Показано, что шлак изучаемой системы представлен геленитом (Са2Al2SiO7), ортосиликтом кальция (Ca2SiO4), боратом кальция (Ca3B2O6) и свободными оксидами кальция (CaO) и магния (MgO). Независимо от основности изучаемые шлаки характеризуются практически постоянной концентрацией геленита, достигающей 38-40%. Шлаки основностью 2-5, содержащие 1-4% B2O3, характеризуются в диапазоне температур 1450-15000С низкой вязкостью, не превышающей 4-7 Пз, обладают высокими рафинирующими свойствами [4, 19, 20] и могут быть рекомендованы для их формирования на установках ковш-печь (УКП).Работа выполнена при поддержке гранта Росссийского научного фонда (проект №16-19-10435).
Литература
, , и др. Концепция производства низкосернистых сталей на с учетом технологических аспектов// Труды VI конгресса сталеплавильщиков. М.: АО «Черметинформация». 2001. С.63-66. Теория металлургических процессов. – М.: Металлургия. 1986. 463 с. Внепечное рафинирование стали / – М.: Металлургия. 1977. 208 с. Hongming W., Tingwang Z., Hua Z. Effect of B2O3 on Melting Temperature, Viscosity and Desulfurization Capacity of CaO – based Refining Flux// ISIJ International. vol. 51. 2011. № 5. рр. 702–708. Производство стали. Том 1. Процессы выплавки, внепечной обработки и непрерывной разливки/ , – М.: Теплотехник. 2008. – 528 с. , , Усовершенствованная технология внепечного рафинирования стали/ Сб. науч.-тех. статей из журнала «Сталь». М.: Металлургия, 1987. с. 61-64. Takahashi D., Kamo M., Kurose Y., Nomura H. Deep steel desulphurisation technology in ladle furnace at KSC// Ironmaking and Steelmaking. 2003. Vol. 30. No. 2, p.116-119. Iwamasa P. K. and Fruehan R. J. Formation and behaviour of Mn containing oxysulphide inclusions during desulphurisation, deoxidation and alloying// Metall. Mater. Trans. B, 28. 1997. Р. 47. Yan P., Guo X., Huang S., Dyck J., Guo M., Blanpain B. Desulphurisation of Stainless Steel by Using CaO–Al2O3 Based Slags during Secondary Metallurgy// ISIJ International, Vol. 53. 2013. No. 3, pp. 459–467. Gaye H. and Lehmann J. Modeling and prediction of reactions involving metals, slags and fluxes. VII International Conference on Molten Slags Fluxes and Salts, The South African Institute of Mining and Metallurgy. 2004. pp. 619–624. Hui-xiang Yu, Xin-hua Wang, Mao Wang, Wan-jun Wang Desulfurization ability of refining slag with medium basicity// Int. J. Miner. Metall. Mater. 2014. Vol. 21, No. 12, pp.1160-1166. Влияние В2О3 на вязкость шлаков системы СаО-SiO2-Al2O3 / , , // Известия АН СССР. Металлы. 1986. № 3. – С. 55–56. Wamg, H. САS-OB refining slag modification with В2О3 – CaO and СаF2 – CаО / H. Wamg, G. Li, R. Dai // Ironmaking and Steelmaking. 2007. №4. 34. С. 350–353. , , Вязкость шлаков системы CaO-SiO2-Al2O3-MgO-B2O3// Известия ВУЗов. Черная металлургия. 2014. №2. – С.41– 43. , , и др. Использование метода симплексных решеток для построения диаграмм типа состав – вязкость// Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1980. №9. – С. 167. Планирование эксперимента при исследовании физико – химических свойств металлургических шлаков: Методическое пособие / , , Алма–Ата: Наука. 1989. – 116 с. , Термодинамическое моделирование процессов восстановления бора из борсодержащих шлаков. Бутлеровские сообщения. 2016. Т.48. №10. – С. 114-118. , , Использование метода симплексных решеток для построения диаграмм состав-вязкость шлаков системы СаО-SiO2-Al2O3-MgO-B2O3. Бутлеровские сообщения. 2016. Т.48. №11. – С. 40-44. , , и др. Исследование и разработка комплексной технологии производства низкоуглеродистой борсодержащей стали с низким содержанием серы // Сталь. 2015. №11. – С.48-50. , , и др. Отработка технологии глубокой десульфурации металла и микролигирования стали бором на УКП под шлаками системы CaO - SiO2 - Al2O3 - MgO - B2O3// Сборник трудов XIII международного конгресса сталеплавильщиков: Москва-Полевской. 2014. – С. 174-177.The effect of the chemical and phase composition on the slag viscosity of the CaO-SiO2-B2O3, system containing 8% MgO and 15% Al2O3
© Babenco* Anatoliy Alekseevich, Upolovnikova+ Alena Gennadievna, Zhidovinova Svetlana Vasilievna, Smetannikov Artem Nikolaevich
Laboratory of pyrometallurgy of non-ferrous metals. FSBIS Institute of Metallurgy of the UB of the RAS.
Amundsen, 101. Ekaterinburg, 620016. Sverdlovsk region. Russia.
Tel.: (343)232-91-62. E-mail: upol. *****@***ru
_________________________
* Supervising author; +Corresponding author
Keywords: viscosity, experiment planning, local simplex, synthetic slags, basicity, boron, composition-property diagrams.
Abstract
Simplex is a lattice method of experiment planning that allows obtaining mathematical models describing the dependence of the property on the composition as a continuous function. The effect of the chemical and phase composition on the slag viscosity of the CaO-SiO2-B2O3 system containing 15% Al2O3 and 8% MgO (in this expression and further in the text are indicated by mass %). Mathematical models describing the relationship between the temperature of a given viscosity and the composition of the oxide system were constructed using experimental data. Then the set of isolines of viscosity was obtained by combining the obtained composition-temperature diagrams of the given viscosity by the isothermal section of the composition-viscosity diagram. The phase composition of the slag samples of the CaO-Al2O3-SiO2-MgO-B2O3 system was studied on a Shimadzu 7000 X-ray diffractometer in Cu K? radiation. The generalization of the results of experimental studies presented in the form of composition-property diagrams made it possible to quantify the effect of the chemical and phase composition of the slag on the viscosity of the oxide system under study.
Slag is characterized by a practically constant concentration of gelenite, reaching 38-40% regardless of the basicity of the slag of the chemical composition studied. In this case, the influence of the basicity of slag and the content of boron oxide on the concentration of the remaining phases formed in the solid slag, which explain the nature of the change in the viscosity of the slags under study, is clearly traced. So slag basicity 2 units, containing 4% B2O3, is characterized by a sufficiently high fluidity despite the achieved high concentration of Ca2SiO4, due to the increased content of Ca3B2O6 and the absence of free CaO. The viscosity of such a slag does not exceed 1.4 Ps at a temperature of 1500 °C and slightly increases, reaching 2.2-3.4 Ps when the temperature drops to 1450 and 1400 °C, respectively. The displacement of the slag into the region of increased to 5 basicity is accompanied, along with an increase in the content of free CaO to 28-36%, a decrease to 12% Ca2SiO4 and an increase to 14% Ca3B2O6 and, as a result, the preservation of a sufficiently high liquid mobility. An increase in temperature to 1500 °C is accompanied by a significant decrease in the viscosity of slag reaching 3.5-4.0 Ps with a basicity 5 and 2.5-3.5% B2O3 content.
References
S. M. Chumakov, A. M. Lamukhin, S. D. Zinchenko. The concept of production of low-sulfur steels at OAO Severstal, taking into account the technological aspects. Proceedings of the Sixth Congress of Steel-smelters. Moscow: JSC Chermetinformation. 2001. P.63-66. (russian) S. I. Popel. The theory of metallurgical processes. Moscow: Metallurgiya. 1986. 463p. (russian) G. A. Sokolov. Out-of-furnace refining of steel. Moscow: Metallurgiya. 1977. 208p. (russian) W. Hongming, Z. Tingwang, Z. Hua. Effect of B2O3 on Melting Temperature, Viscosity and Desulfurization Capacity of CaO – based Refining Flux. ISIJ International. 2011. Vol. 51. No.5. P.702-708. Steel production. Volume 1. Processes of smelting, out-of-furnace processing and continuous casting / Dyudkin D. A., Kisilenko V. V. Moscow: Heat engineer. 2008. 528p. (russian) V. I. Kurpas, L. I. Krupman, S. S. Brodsky. Improved technology of out-of-furnace refining of steel. Sb. nauch.-tekh. statey iz zhurnala «Stal'». Moscow: Metallurgiya. 1987. P.61-64. (russian) D. Takahashi, M. Kamo, Y. Kurose, H. Nomura. Deep steel desulphurisation technology in ladle furnace at KSC. Ironmaking and Steelmaking. 2003. Vol.30. No.2. P.116-119. P. K. Iwamasa and R. J. Fruehan. Formation and behaviour of Mn containing oxysulphide inclusions during desulphurisation, deoxidation and alloying. Metall. Mater. Trans. B.28. 1997. P.47. P. Yan, X. Guo, S. Huang, J. Dyck, M. Guo, B. Blanpain. Desulphurisation of Stainless Steel by Using CaO–Al2O3 Based Slags during Secondary Metallurgy. ISIJ International. 2013. Vol.53. No.3. P.459-467. Gaye H. and Lehmann J. Modeling and prediction of reactions involving metals, slags and fluxes. VII International Conference on Molten Slags Fluxes and Salts, The South African Institute of Mining and Metallurgy. 2004, pp. 619–624. Hui-xiang Yu, Xin-hua Wang, Mao Wang, Wan-jun Wang Desulfurization ability of refining slag with medium basicity. Int. J. Miner. Metall. Mater. 2014. Vol.21. No.12. P.1160-1166. A. A. Akberdin, G. M. Kireeva, I. A. Medvedovskaya. Influence of B2O3 on the viscosity of slags of the system CaO-SiO2-Al2O3. Izvestiya AN SSSR. Metally. 1986. No.3. P.55-56. (russian) H. Wamg, G. Li, R. Dai. САS-OB refining slag modification with В2О3 – CaO and СаF2 – CаО. Ironmaking and Steelmaking. 2007. Vol.4. No.34. P.350-353. A. A. Babenko, S. A. Istomin, E. V. Protopopov, A. V. Sychev, V. V. Ryabov. The viscosity of the slag system CaO-SiO2-Al2O3-MgO-B2O3. Izvestiya VUZov. Chernaya Metallurgiya. 2014. No.2. P.41-43. (russian) V. A. Kim, A. A. Akberdin, I. S. Kulikov. The use of lattices simplex charting-type structure - the viscosity. Izvestiya VUZov. Chernaya Metallurgiya. 1980. No.9. P.167-168. (russian) V. A. Kim, E. I. Nikolai, A. A. Akberdin, I. S. Kulikov. Planirovanie eksperimenta pri issledovanii fiziko himicheskih svoistv metallurgicheskih shlakov: Metodicheskoe posobie. [The planning experiment the study of physical - chemical properties of metallurgical slags: Toolkit]. Alma-Ata: Nauka. 1989. 116p. A. G. Upolovnikova, and A. A. Babenco. Thermodynamic modeling of boron recovery from boron-containing slag. Butlerov Communications. 2016. Vol.48. No.10. P.114-118. ROI: jbc-02/16-48-10-114 A. A. Babenco, L. A. Smirnov, V. I. Zhuchkov, A. V. Sychev, and A. G. Upolovnikova. Using of simplex lattices method for diagramming composition-viscosity of the slag system СаО-SiO2-Al2O3-MgO-B2O3. Butlerov Communications. 2016. Vol.48. No.11. P.40-44. ROI: jbc-02/16-48-11-40 Babenko A. A., Zhuchkov V. I., Smirnov L. A. Etc. Research and development of complex manufacturing techniques of low carbon boron steel with low sulfur content. Stal'. 2015. No.11. P.48-50. (russian) A. A. Babenko, L. A. Smirnov, V. I. Zhuchkov, E. N. Selivanov. The development of the technology of deep metal desulphurization and microalloying became boron on the UKP under the slags of the CaO-SiO2-Al2O3-MgO-B2O3 system. Sbornik trudov XIII mezhdunarodnogo kongressa staleplavil'shchikov: Moscow-Polevskoy. 2014. P.174-177. (russian)
|
