(45) |
где а = lef/2hw; v = yi/hw, где yi - расстояние от оси сжатого пояса до границы проверяемой пластинки; hw - полная высота стенки.
Значение среднего касательного напряжения фxy следует определять:
при отсутствии в отсеке стенки продольных ребер по формуле
фxy = 2QASmax/(3tIx) | (46) |
при наличии продольных ребер по формуле
фxy = 0,5(ф1 + ф2) | (47) |
Таблица 17
г | 0,25 | 11,50 | 1,00 | 2,00 | 4,00 | 10,00 | св. 10 |
ч | 1,21 | 1,33 | 1,46 | 1,55 | 1,60 | 1,63 | 1,65 |
где ф1, ф2 - значения касательных напряжений на продольных границах пластинки, определяемые по формуле Журавского при соответствующих значениях S (рис. 30).
Считается, что для каждого из компонентов напряженного состояния пластинки ух, уу, фху существует соответствующее критическое значение ух. cr, уу. cr, фху. cr (из предположения действия только одного из рассматриваемых напряжений), при котором стенка теряет устойчивость.
Прежде всего, определяют приведенные критические напряжения ух. cr. ef, уу. cr. ef, фху. cr. ef в предположении неограниченной упругости материала на основе теории устойчивости первого рода для пластинчатых конструкций:
ух. cr. ef = 18,643че(100t/hef)2 | (48) |
уу. cr. ef = 18,643жч1е(100t/a)2 | (49) |
фху. cr. ef = 9,806·10-2ч2(1020 + 760/)(100t/d)2 | (50) |
где ч - коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый по табл. 17 в зависимости от значения параметра
г = вb1(t1/t)3/hef | (51) |
где в - 0,8 при свободном сжатом поясе и в = 2,0, если к поясу приварен лист ортотропной плиты; t1, b1 - толщина и расчетная ширина пояса (в каждую сторону от стенки участок листа шириной 12t1, но не более ширины свеса поясного листа,
Таблица 18
о | Значение коэффициента е при м | |||||||||
0,40 | 0,50 | 0,60 | 0,67 | 0,75 | 0,80 | 0,90 | 1,00 | 1,50 | св. 2 | |
0 | 8,-41 | 6,25 | 5,14 | 4,75 | 4,36 | 4,20 | 4,04 | 4,00 | 4,34 | 4,00 |
0,67 | 10,80 | 8,00 | 7,10 | 6,60 | 6,10 | 6,00 | 5,90 | 5,80 | 6,10 | 5,80 |
0,80 | 13,30 | 9,60 | 8,30 | 7,70 | 7,10 | 6,90 | 6,70 | 6,60 | 7,10 | 6,60 |
1,00 | 15,10 | 11,00 | 9,70 | 9,00 | 8,40 | 8,10 | 7,90 | 7,80 | 8,40 | 7,80 |
1,33 | 18,70 | 11,20 | 12,90 | 12,00 | 11,00 | 11,20 | 11,10 | 11,00 | 11,50 | 11,00 |
2,00 | 29,10 | 25,60 | 24,10 | 23,90 | 24,10 | 24,40 | 25,60 | 25,60 | 24,10 | 23,90 |
3,00 | 54,30 | 54,50 | 58,00 | 53,80 | 53,80 | 53,80 | 53,80 | 53,80 | 53,80 | 53,80 |
4,00 | 95,70 | 95,70 | 95,70 | 95,70 | 95,70 | 95,70 | 95,70 | 95,70 | 95,70 | 95,70 |
Таблица 19
г | Значение коэффициента ч1 при м | |||||
0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | 1,5 | 2,0 и более | |
0,25 | 1,19 | 1,19 | 1,20 | 1,20 | 1,19 | 1,18 |
0,50 | 1,24 | 1,29 | 1,30 | 1,32 | 1,32 | 1,32 |
1,00 | 1,28 | 1,36 | 1,41 | 1,47 | 1,52 | 1,56 |
4,00 | 1,32 | 1,45 | 1,57 | 1,73 | 1,67 | 2,21 |
10 м и более | 1,34 | 1,49 | 1,65 | 1,88 | 2,51 | 2,95 |
Таблица 20
г | Значение коэффициента ч2 при м | ||||
0,50 | 0,67 | 1,00 | 2,0 | 2,5 и более | |
0,25 | 1,014 | 1,063 | 1,166 | 1,170 | 1,192 |
0,50 | 1,016 | 1,075 | 1,214 | 1,260 | 1,300 |
1,00 | 1,017 | 1,081 | 1,252 | 1,358 | 1,416 |
2,00 | 1,018 | 1,085 | 1,275 | 1,481 | 1,516 |
5,00 | 1,018 | 1,088 | 1,292 | 1,496 | 1,602 |
10,00 | 1,018 | 1,088 | 1,298 | 1,524 | 1,636 |
св. 10 | 1,018 | 1,089 | 1,303 | 1,552 | 1,680 |
а в коробчатом сечении - участок шириной 18t1, но не более половины расстояния между стенками коробки); hef - расчетная высота пластинки, измеряемая по осям листов; е, ч1, ч2 - коэффициенты, определяемые по табл. 18, 19 и 20 в зависимости от параметров м =a/hef и о =1 - уx/уx; о - коэффициент, принимаемый равным единице при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, и по табл. 21 - при сосредоточенной нагрузке в зависимости от параметров м и с = 1,041lef/hef; z - коэффициент, принимаемый по табл. 22; м1 - коэффициент, принимаемый равным м при а > hef и 1/ м при а < hef; d - меньшая сторона пластинки (a или hf).
Критические напряжения уx. cr и уу. cr определяют по графикам, изображенным на рис. 32 в зависимости от приведенных критических напряжений ух. cr. ef и уу. cr. ef. Критические касательные напряжения фху. cr. ef определяют по графикам для ух. cr, рассчитав вначале ух. cr. ef= фху. cr. ef /0,6, а затем по графику находят ух. cr и определяют фху. cr = 0,6 ух. cr.
Рис. 32. Графики для определения ух. cr и уу. cr при классах стали: 1 - С18/23; 2 - С46/33; 3 – C52/40.
Таблица 21
м | Значения коэффициента о при с | |||||
0,10 | 0,12 | 0,14 | 0,16 | 0,20 | 0,30 | |
0,5 | 1,70 | 1,65 | 1,61 | 1,60 | 1,60 | 1,60 |
0,6 | 1,98 | 1,89 | 1,82 | 1,79 | 1,76 | 1,71 |
0,7 | 2,23 | 2,11 | 2,02 | 1,96 | 1,89 | 1,79 |
0,8 | 2,13 | 2,28 | 2,17 | 2,10 | 2,01 | 1,86 |
0,9 | 2,61 | 2,43 | 2,30 | 2,21 | 2,11 | 1,92 |
1,0 | 2,74 | 2,55 | 2,40 | 2,31 | 2,17 | 1,97 |
1,2 | 2,79 | 2,59 | 2,13 | 2,33 | 2,19 | 1,98 |
1,1 | 2,84 | 2,63 | 2,46 | 2,35 | 2,21 | 1,98 |
1,5 | 2,86 | 2,65 | 2,48 | 2,37 | 2,22 | 1,99 |
2,0 и более | 2,86 | 2,65 | 2,47 | 2,36 | 2,20 | 1,96 |
Таблица 22
м | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2,0 | >2,5 |
ф | 1,88 | 5,12 | 5,37 | ,5,50 | 5,80 | 6,26 | 6,87 | 7,69 | 8,69 | 9,86 | 11,2 | 15,3 |
Таблица 23
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 |
