Расчеты теплотехнических параметров наружных стен из кирпича, монолита и газобетона с использованием в качестве утеплителя двух видов минеральной ваты(ROCKWOOL, PAROC) и пенополистирола ПСБ-С – 25Ф
1.Определение требуемого значения сопротивления телепередачи Rtr для г. Санкт – Петербург
Здания жилые, лечебно – профилактические и детские учреждения, школы, интернаты
Исходные данные
Температура отопительного периода Tot. пер.= -1,8Cº
(средняя температура периода со среднесуточной температурой ниже или равной – 8Сº по СНИП ,табл.1)
Продолжительность отопительного периода Zот. пер.= 220 сут.
(продолжительность периода со среднесуточной температурой ниже или равной – 8Сº по СНИП ,табл.1)
Расчетная зимняя температура наружного воздуха Tн= - 26 Сº
(средняя температура наиболее холодной 5-дневки обеспеченностью 0.92 по СНИП ,табл.1)
1.1.Требуемое сопротивлении теплопередаче из санитарно – гигиенических и комфортных условий
ТАБЛИЦА №1
1.2.Требуемое сопротивлении теплопередаче из условий энергосбережения (второй этап)
При ГОСП = 4000 Rtr=2,8 м²*Сº/Вт;
При ГОСП = 6000 Rtr=3,5 м²*Сº/Вт;
При ГОСП=(Tвн-Tot. пер.)*Zот. пер.=(20-(-1,8))*220=4796
Rtr=3,5-(3,5-2,8)*()/2000=3,0786 м²*Сº/Вт;
1.3.К расчету принимаем наибольшее значение (по п. п. 1.2.)
Rtr=3,0786 м²*Сº/Вт.
I ВАРИАНТ выполнения ограждающей конструкции
2. Теплотехнический расчет жилого дома с кирпичной стенкой 0,51 м, г. Санкт – Петербург
2.1. Общие положения
Влажностный режим помещении – нормальный, зона влажности для Санкт – Петербурга – влажная, следовательно, условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Приведенное сопротивление теплопередаче(R0) для наружных стен следует рассчитывать без учета заполнений светопроемов с проверкой условия, что температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха. При температуре внутреннего воздуха 20 ºС и его относительной влажности 55% температура точки росы равна 10.7ºC.
Требуемое приведенное сопротивление теплопередаче для Санкт – Петербурга из условий энергосбережения (второй этап)
Rtr=3,0786 м²*Сº/Вт.
2.2.Расчет приведенного сопротивления теплопередаче
Конструкция стены:
1)Цементно – известковая штукатурка
δ1=0,02 м;
λ1=0,87 Вт/(м *ºС);
μ1=0,098 мг/(м* ч *Па);
2)кирпичная кладка из керамического пустотного кирпича плотностью 1400кг/м³
δ1=0,51 м;
λ1=0,64 Вт/(м *ºС);
μ1=0,14 мг/(м* ч *Па);
3)Монтажный слой - клей
δ2=0,004 м;
λ2=0,349 Вт/(м *ºС);
μ2=0,107 мг/(м* ч *Па);
4) Утеплитель
4.1. ROCKWOOL FACAD SLAB
δ3=? м;
λ3(λ б)=0, 046Вт/(м *ºС);
μ3=0,3 мг/(м* ч *Па);
ρo =120кг/м³
4.2. PAROC FAS 4
δ3=? м;
λ3(λ б)=0, 044Вт/(м *ºС);
μ3=0,3 мг/(м* ч *Па);
4.3.ПСБ-С-25Ф
δ3=? м;
λ3(λ б)=0, 040Вт/(м *ºС);
μ3=0,028 мг/(м* ч *Па);
ρo =25кг/м³
5)Армирующий слой - клей со стеклосеткой
δ4=0,005 м;
λ4=0,349 Вт/(м *ºС);
μ4=0,107 мг/(м* ч *Па);
6)Финишный декоративный слой
δ5=0,004 м;
λ5=0,479 Вт/(м *ºС);
μ5=0,104 мг/(м* ч *Па)
6)Слой краски с грунтовкой
δ6=0,0001 м;
λ6=0,87 Вт/(м *ºС);
μ6=0,01 мг/(м* ч *Па);
Сопротивление теплопередачи для этой стены:
R=1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ3/ λ3+ δ4/ λ4+ δ5/ λ5+ δ6/ λ6+1/αн
где αв = 8,7 Вт/(м ²*ºС)- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стен (СНиП );
αн=23 Вт/(м ²*ºС)- коэффициент теплоотдачи внешней поверхности стен(СНиП ).
Тогда требуемая толщина основного утеплителя определяется по формуле
δ3=( Rtr-1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ4/ λ4+ δ5/ λ5+ δ6/ λ6+1/αн)* λ3
ТАБЛИЦА №2
2.3. Из приведенных в таблице № 2 данных следует:
в случае использования утеплителя ROCKWOOL FACAD SLAB его толщина составит 0,095 м;
в случае использования утеплителя PAROC FAS 4 его толщина составит 0,091 м;
в случае использования утеплителя ПСБС-С-25Ф его толщина составит 0,087 м.
2.4.Из типоразмерного ряда утеплителей принимаем, для анализа, следующие толщины слоев утеплителя:
ROCKWOOL FACAD SLAB – 100 мм;
PAROC FAS 4 - 100 мм;
ПСБС-С-25Ф - 90 мм.
2.5.Расчетные сопротивления ограждающей конструкции при использовании утеплителей:
ROCKWOOL FACAD SLAB R=1,013+0,1 00/0,046 =3,187м²*Сº/Вт;
PAROC FAS 4 R=1,013+0,100/0,044 =3,285м²*Сº/Вт;
ПСБС-С-25Ф R=1,013+0,09/0,042 =3,156м²*Сº/Вт;
2.6.C учетом коэффициента теплотехнической неоднородности r=0,99 для системы наружной теплоизоляции приведенное сопротивление теплопередачи:
ROCKWOOL FACAD SLAB R=3,1873*0,99=3,155 м²*Сº/Вт;
PAROC FAS 4 R=3,285 *0,99=3,252 м²*Сº/Вт;
ПСБС-С-25Ф R=3,156 *0,99=3,124 м²*Сº/Вт.
2.7. C учетом коэффициента теплотехнической неоднородности r=0,92 для системы наружной теплоизоляции приведенное сопротивление теплопередачи:
ROCKWOOL FACAD SLAB R=3,1873*0,92=2,932 м²*Сº/Вт; МЕНЬШЕ требуемых параметров
PAROC FAS 4 R=3,285 *0,92=3,02 м²*Сº/Вт;
ПСБС-С-25Ф R=3,156 *0,92=2,904 м²*Сº/Вт. МЕНЬШЕ требуемых параметров
2.8.Окончательно принимаем толщину утеплителя
ROCKWOOL FACAD SLAB – 110 мм
PAROC FAS 4 -100 мм
ПСБС-С-25Ф -100 мм
3. Расчет необходимости парозащиты стены
Цель расчета – определение необходимости устройства специальной парозащиты в многослойной стене.
3.1.Исходные данные – жилое здание в г. Санкт – Петербурге.
Расчет проводим при следующих исходных данных: tвн = 20 °С; φвн = 55 %; Rtr=3,0786 м²*Сº/Вт (см. расчет теплозащиты стены п.2).
3.2.Принимается, что зона конденсации находится на границе раздела ” утеплитель - клеевой слой, армированный стекловолоконной сеткой”
3.3.Сопротивление теплопередаче внутренних слоев ( от воздуха внутри жилого здания до поверхности конденсации) составит:
3.3.1.Для ROCKWOOL FACAD SLAB
Rrf=1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ3/ λ3+ δ4/ λ4=0,115+0,023+0,797+0,011+0,110/0,046=
0,946+2,391=3,337 м²*Сº/Вт;
3.3.2.Для PAROC FAS 4
Rpf=1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ3/ λ3+ δ4/ λ4=0,115+0,023+0,797+0,011+0,100/0,044=
0,946+2,273=3,219 м²*Сº/Вт;
3.3.3.Для ПСБС-С-25Ф
Rпс=1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ3/ λ3+ δ4/ λ4=0,115+0,023+0,797+0,011+0,100/0,042=
0,946+2,381=3,327 м²*Сº/Вт.
3.4.Требуемое сопротивление паропроницанию слоев стены до плоскости возможной конденсации должно быть не менее наибольшего из следующих требуемых сопротивлений паропроницанию:
а) из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации
б) из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха
3.5.Проверка возможности влагонакопления за годовой период.
3.5.1.Значения среднемесячных температур наружного воздуха для Санкт - Петербурга по СНиП «Строительная климатология» и средней упругости водяных паров наружного воздуха по табл.5 изменения №1 СНиП «Строительная климатология», приведены в таблице 1:
Таблица №3
Месяц | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
Tн, оС | -7,8 | -7,8 | -3,9 | 3,1 | 9,8 | 15,0 | 17,8 | 16,0 | 10,9 | 4,9 | -0,3 | -5,0 |
ен, гПа | 3,3 | 3,2 | 3,9 | 5,7 | 8,0 | 11,8 | 14,6 | 14,3 | 10,9 | 7,6 | 5,5 | 4,2 |
3.5.1.Значение Zo продолжительности, сут, периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха по СНиП «Строительная климатология» (табл.1, стр. 8) составит 139сут.
3.5.2.Температура в плоскости возможной конденсации, соответствующая среднезонным температурам, определяется по формуле:
|
3.5.3.Сезонные и среднемесячные температуры по таблице 1:
3.5.3.1.Зимний период (средние температуры наружного воздуха ниже минус 5 °С) характеризуется продолжительностью Z1 = 2 мес. и средней температурой tн1 = - 7,8°С;
3.5.3.1.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB
R овrf=3,304 м²*Сº/Вт; R фак rf =3,370 м²*Сº/Вт
t1=20-(20+7,8)* 3,304/3,370=-7,25°С
3.5.3.1.2. Для PAROC FAS 4
R овpf=3,187 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,252 м²*Сº/Вт
t1=20-(20+7,8)*3,187/3,252=-7,24°С
3.5.3.1.3.Для ПСБС-С-25Ф
R овpf=3,294 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,360м²*Сº/Вт
t1=20-(20+7,8)*3,294/3,36=-7,24°С
.
3.5.3.2. Весенне-осенний период (средние температуры наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С) характеризуется продолжительностью Z2 = 5 мес. и средней температурой tн2 = - 0,24°С;
3.5.3.2.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB
R овrf=3,304 м²*Сº/Вт; R фак rf =3,370 м²*Сº/Вт
t2=20-(20+0,24)* 3,304/3,370=0,145°С
3.5.3.2.2. Для PAROC FAS 4
R овpf=3,187 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,252 м²*Сº/Вт
t2=20-(20+0,24)*3,187/3,252=0,165°С
3.5.3.2.3.Для ПСБС-С-25Ф
R овpf=3,294 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,360м²*Сº/Вт
t2=20-(20+0,24)*3,294/3,36=0,165°С;
3.5.3.3. Летний период (средние температуры наружного воздуха выше плюс 5 °С) характеризуется продолжительностью Z3 = 5 мес. и средней температурой tн3 = 13,9°С;
3.5.3.3.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB
R овrf=3,304 м²*Сº/Вт; R фак rf =3,370 м²*Сº/Вт
t3=20-(20 - 13,9)* 3,304/3,370=14,016°С
3.5.3.3.2. Для PAROC FAS 4
R овpf=3,187 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,252 м²*Сº/Вт
t3=20-(20-13,9)*3,187/3,252=14,022°С
3.5.3.3.3.Для ПСБС-С-25Ф
R овpf=3,294 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,360м²*Сº/Вт
t3=20-(20-13,9)*3,294/3,36=14,022°С;
3.6.Упругость водяного пара, Па, принимаемую по температуре в плоскости возможной конденсации, определяем при средней температуре наружного воздуха зимнего E1, весенне-осеннего E2 и летнего периодовE3,
3.6. 1.Зимний период (средние температуры наружного воздуха ниже минус 5 °С) характеризуется продолжительностью Z1 = 2 мес. и средней температурой tн1 = - 7,8°С;
3.6.1.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB Erf1=330,75 Па
3.6.1.2. Для PAROC FAS 4 Epf1=331, 00 Па
3.6.1.3. Для ПСБС-С-25Ф Eпс1=331, 00 Па
3.6.2. Весенне-осенний период (средние температуры наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С) характеризуется продолжительностью Z2 = 5 мес. и средней температурой tн2 = - 0,24°С;.
3.6.2.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB Erf2=617,25 Па
3.6.2.2. Для PAROC FAS 4 Epf2=618,25 Па
3.6.2.3. Для ПСБС-С-25Ф Eпс2=618,25 Па
3.6.3. Летний период (средние температуры наружного воздуха выше плюс 5 °С) характеризуется продолжительностью Z3 = 5 мес. и средней температурой tн3 = 13,9°С;
3.6.3.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB Erf3=1600,6 Па
3.6.3.2. Для PAROC FAS 4 Epf3=1601,2 Па
3.6.3.3. Для ПСБС-С-25Ф Eпс3=1601,2 Па
3.7.Упругость водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяем по формуле
|
3.7.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB Erf= 979,23 Па
3.7.2. Для PAROC FAS 4 Epf= 979,94 Па
3.7.3. Для ПСБС-С-25Ф Eпс=979,94 Па
3.8.Упругость водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и влажности этого воздуха определяем по формуле:
|
, Пагде, Eв = 2339 Па, при tвн =20 оС.
eв = 0,55 · 2339 = 1286,45 Па;
3.9.Средняя упругость водяного пара за годовой период:
ен = Σен /12=775Па.
3.10.Сопротивление паропроницанию наружных слоев до зоны конденсации RП. НАР. СЛОЯ определяется из данных в табл №2
RП. НАР. СЛОЯ = 0,096 м2· ч · Па/мг;
3.11. Сопротивление паропроницанию внутренних слоев до зоны конденсации
3.11.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB RП. ВНУТ. СЛОЯ rf= 4,278 м2· ч · Па/мг
3.11.2. Для PAROC FAS 4 RП. ВНУТ. СЛОЯ rf= 4,2447 м2· ч · Па/мг
3.11.3. Для ПСБС-С-25Ф RП. ВНУТ. СЛОЯ пс= 7,4828м2· ч · Па/мг
3.12.Условию устройство парозащиты проверим по формуле:
3.12.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB
=(1286,45- 979,23)* 0,096/(979,23-775)= 307,22*0,096/204,23=0,144<4,278 м2· ч · Па/мг
3.12.2. Для PAROC FAS 4
=(1286,45- 979,94)* 0,096/979,94 -775)= 307,22*0,096/204,23=0,144<4,2447 м2· ч · Па/мг
3.12.3. Для ПСБС-С-25Ф
=(1286,,94)* 0,096/979,94 -775)= 307,22*0,096/204,23=0,144<7,4828 м2· ч · Па/мг
3.12.4 То есть по этому условию устройство парозащиты не требуется.
3.13. Проверка возможности влагонакопления за период с отрицательными среднемесячными температурами.
3.13.1Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами Zо (см. табл.1) :
енo = 402 Па.
3.13.2.Средняя температура наружного воздуха за тот же период (см. табл.1):
tнo = - 4,96 °С.
3.13.3. Средняя температура зоны конденсации за тот же период определяется по формуле:
3.13.3.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB
R овrf=3,304 м²*Сº/Вт; R фак rf =3,370 м²*Сº/Вт
t1=20-(20+4,96)* 3,304/3,370=-4,471°С
3.13Для PAROC FAS 4
R овpf=3,187 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,252 м²*Сº/Вт
t1=20-(20+4,96)*3,187/3,252=-4,461°С
3.13.3. 3.Для ПСБС-С-25Ф
R овpf=3,294 м²*Сº/Вт; R фак pf =3,360м²*Сº/Вт
t1=20-(20+4,96)*3,294/3,36=-4,47°С
3.14.Этой температуре по формуле соответствует
3.14.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB Eorf= 420,16 Па
3.14.2. Для PAROC FAS 4 Eopf= 420,56 Па
3.14.3. Для ПСБС-С-25Ф Eoпс=420,20 Па
Ео = 382 Па.
3.15 По формуле определяем значение коэффициента η:
3.15.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB
ηrf=0,0024*(420,16-402)*139/0,096= 63,106 Па
3.15.2. Для PAROC FAS 4
ηopf =0,0024*(420,56-402)*139/0,096= 64,496 Па
3.15.3. Для ПСБС-С-25Ф
ηoпс =0,0024*(420,20-402)*139/0,096= 63,245 Па
3.16.По формуле определяем значение коэффициента:
,
где γw - плотность материала увлажняемого слоя, кг/м³ ,принимаемая равной γo;
δw-толщина увлажняемого слоя, принимаемая равной толщине утеплителя;
Δw-предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя, % за периода влагонакопленияZo, принимаемые по СНИП :
-Δw = 3%- для минеральной ваты;
-Δw = 25%- для пенополистирола.
3.15.1. Для ROCKWOOL FACAD SLAB
=
= 0,0024·139·(1286,45–420,16)/(120·0,11·3+63,106)= 0,0024·139·866,29/102,706=
2,8138<4,278м2· ч · Па/мг
3.15.2. Для PAROC FAS 4
=
= 0,0024·139·(1286,45– 420,56)/(120·0,10·3+64,496)= 0,0024·139·865,89/100,496=
2,874<4,2447м2· ч · Па/мг
3.15.3. Для ПСБС-С-25Ф
При γo = 25 кг/м3; δ = 0,10 м; ΔWср = 25 %, находим:
=
= 0,0024·139·(1286,45–420,20)/(25·0,10·25+63,245)= 0,0024·139·866,25/125,745=
2,298<7,4828м2· ч · Па/мг
3.16.То есть по этому условию устройство дополнительной пароизоляции также не требуется.
II ВАРИАНТ выполнения ограждающей конструкции
2Б. Теплотехнический расчет жилого дома с бетонными стенами 160 ММ, г. Санкт – Петербург
2.1. Общие положения
Влажностный режим помещении – нормальный, зона влажности для Санкт – Петербурга – влажная, следовательно, условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Приведенное сопротивление теплопередаче(R0) для наружных стен следует рассчитывать без учета заполнений светопроемов с проверкой условия, что температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха. При температуре внутреннего воздуха 20 ºС и его относительной влажности 55% температура точки росы равна 10.7ºC.
Требуемое приведенное сопротивление теплопередаче для Санкт – Петербурга из условий энергосбережения ( второй этап)
Rtr=3,0786 м²*Сº/Вт.
2.2.Расчет приведенного сопротивления теплопередаче
Конструкция стены:
1)Цементно – известковая штукатурка
δ1=0,02 м;
λ1=0,87 Вт/(м *ºС);
μ1=0,098 мг/(м* ч *Па);
2)Стена из железобетона(ГОСТ266330)
δ1=0,16 м;
λ1=2,04 Вт/(м *ºС);
μ1=0,03 мг/(м* ч *Па);
3)Монтажный слой - клей
δ2=0,004 м;
λ2=0,349 Вт/(м *ºС);
μ2=0,107 мг/(м* ч *Па);
4) Утеплитель
4.1. ROCKWOOL FACAD SLAB
δ3=? м;
λ3(λ б)=0, 046Вт/(м *ºС);
μ3=0,3 мг/(м* ч *Па);
ρo =120кг/м³
4.2. PAROC FAS 4
δ3=? м;
λ3(λ б)=0, 044Вт/(м *ºС);
μ3=0,3 мг/(м* ч *Па);
4.3.ПСБ-С-25Ф
δ3=? м;
λ3(λ б)=0, 040Вт/(м *ºС);
μ3=0,028 мг/(м* ч *Па);
ρo =25кг/м³
5)Армирующий слой - клей со стеклосеткой
δ4=0,005 м;
λ4=0,349 Вт/(м *ºС);
μ4=0,107 мг/(м* ч *Па);
6)Финишный декоративный слой
δ5=0,004 м;
λ5=0,479 Вт/(м *ºС);
μ5=0,104 мг/(м* ч *Па)
6)Слой краски с грунтовкой
δ6=0,0001 м;
λ6=0,87 Вт/(м *ºС);
μ6=0,01 мг/(м* ч *Па);
Сопротивление теплопередачи для этой стены:
R=1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ3/ λ3+ δ4/ λ4+ δ5/ λ5+ δ6/ λ6+1/αн
где αв = 8,7 Вт/(м ²*ºС)- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стен (СНиП );
αн=23 Вт/(м ²*ºС)- коэффициент теплоотдачи внешней поверхности стен(СНиП ).
Тогда требуемая толщина основного утеплителя определяется по формуле
δ3=( Rtr-1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ4/ λ4+ δ5/ λ5+ δ6/ λ6+1/αн)* λ3
ТАБЛИЦА №2
2.3. Из приведенных в таблице № 2 данных следует:
в случае использования утеплителя ROCKWOOL FACAD SLAB его толщина составит 0,128 м;
в случае использования утеплителя PAROC FAS 4 его толщина составит 0,123 м;
в случае использования утеплителя ПСБС-С-25Ф его толщина составит 0,120 м.
2.4.Из типоразмерного ряда утеплителей принимаем, для анализа, следующие толщины слоев утеплителя:
ROCKWOOL FACAD SLAB – 140 мм;
PAROC FAS 4 - 140 мм;
ПСБС-С-25Ф - 130 мм.
2.5.Расчетные сопротивления ограждающей конструкции при использовании утеплителей:
ROCKWOOL FACAD SLAB Rфакт=0,294+0,140/0,046=3,337м²*Сº/Вт;
PAROC FAS 4 Rфакт=0,294+0,140/0,044=3,476м²*Сº/Вт;
ПСБС-С-25Ф Rфакт=0,294+0,130/0,042 =3,389м²*Сº/Вт;
2.6.C учетом коэффициента теплотехнической неоднородности r=0,99 для системы наружной теплоизоляции приведенное сопротивление теплопередачи:
ROCKWOOL FACAD SLAB R=3,337*0,99=3,304 м²*Сº/Вт;
PAROC FAS 4 R=3,476 *0,99=3,441 м²*Сº/Вт;
ПСБС-С-25Ф R=3,389 *0,99=3,355 м²*Сº/Вт.
2.7. C учетом коэффициента теплотехнической неоднородности r=0,92 для системы наружной теплоизоляции приведенное сопротивление теплопередачи:
ROCKWOOL FACAD SLAB R=3,337*0,92=3,070 м²*Сº/Вт;
PAROC FAS 4 R=3,476 *0,92=3,198 м²*Сº/Вт;
ПСБС-С-25Ф R=3,389 *0,92=3,118 м²*Сº/Вт.
2.8.Окончательно принимаем толщину утеплителя
ROCKWOOL FACAD SLAB - 140 мм;
PAROC FAS 4 -140 мм;
ПСБС-С-25Ф -130 мм.
3. Расчет необходимости парозащиты стены
Цель расчета – определение необходимости устройства специальной парозащиты в многослойной стене.
3.1.Исходные данные – жилое здание в г. Санкт – Петербурге.
Расчет проводим при следующих исходных данных: tвн = 20 °С; φвн = 55 %; Rtr=3,0786 м²*Сº/Вт (см. расчет теплозащиты стены п.2).
3.2.Принимается, что зона конденсации находится на границе раздела ” утеплитель - клеевой слой, армированный стекловолоконной сеткой”
3.3.Сопротивление теплопередаче внутренних слоев ( от воздуха внутри жилого здания до поверхности конденсации) составит:
3.3.1.Для ROCKWOOL FACAD SLAB
Rовrf=1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ3/ λ3+ δ4/ λ4=0,115+0,023+0,078+0,011+0,14/0,046=
0,227+3,044=3,271 м²*Сº/Вт;
3.3.2.Для PAROC FAS 4
Rовpf=1/αв+ δ1/ λ1+ δ2/ λ2+ δ3/ λ3+ δ4/ λ4=0,115+0,023+0,797+0,011+0,14/0,044=
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 |
