Прогнозирование химической обстановки при аварии на химически опасном объекте (стр. 3 )

7. Определение возможных потерь населения в зоне заражения производится

по табл. 4.13.

Таблица 4.13

Возможные потери работающего персонала и населения от ОХВ

Условия нахождения людей	Без противогазов, %	Обеспеченность противогазами, %
20	30	40	50	60	70	80	90	100
Открыто	9	75	65	58	50	40	35	25	18	10
В простейших укрытиях, зданиях	50	40	35	30	27	22	18	14	9	4

Пример определения возможных потерь населения в ПГТ. Численность людей в ПГТ – 400 чел, обеспеченность противогазами – 60%, население на момент подхода облака ОХВ находится: в зданиях (m3) – 70%, на открытой местности (m0) – 30%,

×0,7 280 потери – 22% → 280 · 0,22 = 62

400 всего 110 чел.

×0,3 120 потери – 40% → 120 · 0,4 = 48

Структура потерь:

– легкой степени – 110 · 0,25 = 27 чел

– средней степени – 110 · 0,4 = 44 чел

– тяжелой степени – 110 · 0,35 = 38 чел

Решение НГО по результатам выявления и оценки обстановки:

·  организация оповещения (как, кого, когда) и порядок действий персонала и населения (см. стр. 99 – 101, 138 – 148);

·  возможные режимы защиты персонала и работы объекта (см. стр. 148 – 156);

·  порядок использования средств индивидуальной защиты и антидотов

против ОХВ персоналом объекта;

·  порядок ликвидации последствий заражения.

Контрольная работа №2 (вариант)

Тема: "Прогнозирование обстановки на химически опасном объекте при

разрушении емкостей с ОХВ, пожаре и взрыве ГВС".

1. Прогнозирование обстановки при разрушении емкостей с ОХВ.

Целевая установка:

Выявить и оценить обстановку при разрушении емкостей с………. и…………...…

Исходные данные:

·  количество (Q0) ОХВ в емкостях:………………..т и………………..…т;

·  характер разлива - свободный;

·  метеоусловия: скорость ветра - 1 м/с, температура воздуха 200C, СВУВ- инверсия,

·  направление ветра - на ПГТ; время, прошедшее после аварии (N)….час;

·  расстояние до ПГП………………………………………………….…… км;

·  численность населения в ПГТ………………………………….чел., из них:

– в домах (m3)………………………………………………………………%,

– открыто (m0)……...................................................................................... %.

Определить: Масштабы заражения ОХВ, время подхода зараженного воздуха к

ПГТ, потери населения и их виды.

2.Прогнозирование обстановки при пожаре на объекте.

Целевая установка: Провести расчет лучистого обмена между источником энергии и облучаемым материалом и оценить пожарную обстановку.

Исходные данные:

·  наименование ГСМ………………………………………………………….;

·  диаметр резервуара (d)…………..…………………………………..…….м;

·  расстояние до склада( L )……………………………………………….....м;

·  скорость ветра ( V )...... …………………………………………….…...м/с.

Определить: возможность загорания одноэтажного деревянного здания - склада готовой продукции.

З. Прогнозирование обстановки при взрыве газо (топливо) - воздушной смеси.

Целевая установка: Оценить возможные последствия разрушения резервуара со

сжиженным углеводородным газом и взрыва образовавшейся ГВС ( ТВС ) на зда-

ние цеха.

Исходные данные:

·  количество углеводородного сжиженного газа (Q)……….....……..……т;

·  коэффициент перехода вещества в ГВС (ТВС)(Kп)..……………………...;

·  расстояние от центра взрыва до цеха……………………………………м;

· коэффициент зависящий от угла встречи УВ с препятствием (α)..………

Заключение: Краткие выводы из оценки общей обстановки и решение НГО.

Алгоритм прогнозирования обстановки на химически опасном объекте при разрушении емкостей с ОХВ, пожаре и взрыве ГВС

I. Прогнозирование химической обстановки (ХО) при разрушении объекта.

При разрушении объекта принято считать, что все емкости с ОХВ разгерметизируются и жидкости разливаются свободно на подстилающей поверхности (h = 0,05 м).

1. Определение времени испарения каждого разлившегося ОХВ по формуле

[2, КР №1].

, час…………, час.

Примечание: Такая последовательность прогнозирования ХО необходима потому

что в следующей формуле используется коэффициент К6, который зависит от Т.

2. Расчёт суммарного количества ОХВ, перешедшего во вторичное облако,

производится по формуле:

, т,

где K2i, K3i, K6i, K7i – коэффициенты для i-ого вещества

Qi – количества i-ого ОХВ на объекте, т;

di – плотность i-ого ОХВ, т/м3.

3. Определение глубины зоны возможного заражения (Г), площадей Sв и Sф,

времени подхода зараженного воздуха к определенному рубежу ( t ) и

возможных потерь населения, а также возможно решение НГО ана-

логично, как и в КР №1.

II. Прогнозирование обстановки при пожаре на объекте.

Дистанционное термическое (тепловое) воздействие на предметы высоких температур определяются величиной поглощенной плотности теплового потока (qпогл, Вт/м2) и временем воздействия теплового излучения (t, с).

qпогл зависит от плотности теплового потока факела (qф) и от поглощающей способности (степени черноты ε, табл. 2.2) тепловоспринимающей поверхности. Предельно допустимые температуры нагрева и qкр (критическое) для различных материалов представлены в табл. 2.1.

Таблица 2.1

Предельно допустимые температуры нагрева и критические плотности теплового потока

Наименование материала, объекта	Предельно допустимая температура, К	Критическая плотность теплового потока, Вт/м2
Стеклопластик, полимерные материалы	433	15000
Резина (шины, уплотнители)	413	15000
Стекло	413	15000
Древесина, окрашенная масляной краской	403	13000
Человек в защитной одежде	333	4200
Человек без защиты	323	560

Таблица 2.2

Температура пламени и степень черноты некоторых веществ и материалов

Наименование веществ и материалов	Температура пламени, 0К	Т самовоспломен., 0К	Степень черноты, e
Бензин в резервуарах	1473		0,75
Дизельное топливо в резервуарах	1373		0,8
Мазут в резервуарах	1273		0,85
Нефть и нефтепродукты в резервуарах	1107…1207
Древесина	1047…1147	568	0,8 …0,9
Резинотехнические изделия	1473

Расчёт лучистого обмена между источником энергии и облучаемым материалом, производится по формуле:

, Вт/м2, [2.1],

где: εпр – приведенная степень черноты, определяется по формуле:

, [2.2],

где εф – факела, εм – материала (см. табл. 2.2)

С0 – коэффициент излучения абсолютно черного тела = 5,7 Вт/м2,

Тф – температура факела (табл. 2.2)

Твозг – температура возгорания материала объекта (табл. 2.2)

φ21 – полный коэффициент облученности

Номограмма (Рис.1) позволяет определить значение 1/4 φ21 (т. е. для ¼ площади факела). Входными данными в номограмму являются приведенные размеры факела a/L и b/L, где a – половина высоты факела (м); b – половина ширины факела (м); L – расстояние до облучаемой поверхности (м).

Рис.1 Номограмма для определения

коэффициента облученности поверхности материалов

При расчетах принимается: высота факела (h) горящего резервуара с ЛВЖ = 0,7

диаметра (d), а с ГЖ = 0,6·d; ширина факела = d.

Таким образом: a/L = 0,5·0,7·d/L – для бензина; a/L = 0,5·0,6·d/L – для мазута;

b/L = 0,5·d/L.

Полученое значение ¼ φ21 по номограмме увеличивается в четыре раза

и подставляется в формулу [2.1].

Полученное значение qф по формуле [2.1] увеличивается в два раза при скоро-

сти ветра 2 м/с и три раза при 3 м/с и более, а затем сравнивается с qкр.

На основе оценки пожарной обстановки делаются предложения по защите

персонала объекта от поражающих факторов пожара, повышению пожарной

устойчивости объекта, противопожарным мероприятиям и действиям проти -

вопожарных отделений (расчётов) при тушении пожара.

III. Прогнозирование обстановки при взрыве газо(топлово)-воздушной

смеси.

При взрыве газовоздушной смеси в открытом пространстве образуется полусферическое облако, в котором принято выделять две зоны: детонационной волны с радиусом r0 и ΔРф = 1700 кПа в пределах облака ГВС; воздушной ударной волны, за пределами облака ГВС.

1. Определение зоны действия детонационной волны, ограниченной радиусом r0

, м [3.1]

где: Q – количество углеводородного продукта в хранилище, т;

КП – коэффициент перехода вещества в ГВС.

2. Определение избыточного давления (ΔРф) в зоне воздушной ударной волны на расстоянии r от центра взрыва ГВС производится двумя путями.

Первый. – Через безразмерный радиус , который определяется по формуле:

, [3.2] : При ≤ 2 , кПа [3.3]

При > 2 , кПа [3.4]

Второй. – Как функция из соотношения r/r0 по табл. 3.1

Таблица 3.1

Зависимость избыточного давления DPф от соотношения r/ro

r/ro	1,0	1,1	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	3,0	3,5	4	5	6
DPф, кПа	1700	533	396	299	238	195	163	112	82	63	50	38	28

r/ro	7	8	9	10	11	12	13	14	15	20	25	30	40
DPф, кПа	22	18	15	13	12	10	9	8	7,8	5,0	4,8	3,0	2,5

Полученные значения ΔРф умножаются на коэффициент α, зависящий от