В экспериментах используют ограниченное число датчиков нейтронного потока, располагаемых в активной зоне реактора. Уравнения "точечной" кинетики (уравнения в точке) определяют по сигналу отдельного датчика величину, являющуюся реактивностью реактора только в случае неизменности во времени относительного пространственного распределения нейтронного потока. Реально, при введении стержней СУЗ в активную зону происходит изменение формы нейтронного поля. Как правило, при обработке результатов измерений необходимо учитывать влияние изменения форм-функции плотности потока нейтронов

В реакторе РБМК-1000 пространственно-энергетическое распределение нейтронов, соответствующее критическому состоянию, не сохраняется в процессе ввода стержней СУЗ и отличается от распределения в подкритическом состоянии. Поэтому при измерении подкритичностей существенным, с точки зрения получаемого результата, является место расположения нейтронного датчика. Обусловленную этим неопределенность экспериментального значения подкритичности называют погрешностью от пространственных эффектов.

Считается, что решить эту проблему можно, располагая нейтронный датчик на «узловой поверхности», где профили критического и подкритического относительных распределений потока нейтронов совпадают. Но координаты узловой поверхности для каждого конкретного случая различны и реализация этого подхода сопряжена с определенными техническими трудностями.

Одним из способов, позволяющих повысить точность измерения реактивности, является использование суммарного (среднего) сигнала большого числа датчиков, расположенных равномерно по активной зоне.

НЕ нашли? Не то? Что вы ищете?

Такой сигнал приближенно пропорционален средней плотности потока нейтронов по объему реактора или его нейтронной мощности. Учитывая ограниченное число датчиков в реакторе, реактивность, определяемая по их суммарному сигналу, может отличаться от реактивности, соответствующей плотности потока во всем объеме реактора, т. е. и в этом случае получаемый результат также может содержать погрешность за счет пространственных эффектов.

Измерения, выполненные на критическом стенде РБМК РНЦ КИ, при физическом пуске реактора 3 блока Смоленской АЭС и на работающем на мощности 50% реакторе 1 блока Курской АЭС с помощью экспериментальных комплексов КЕНТАВР с использованием сигналов от 68 до 128 внутризонных нейтронных датчиков, позволили оценить возможную погрешность подкритичности за счет пространственных эффектов в зависимости от числа используемых датчиков [12].

Результаты анализа измерений подкритичности по суммарному сигналу разного числа датчиков при различных вариантах расположения одного и того же числа датчиков по активной зоне представлены на рисунке Е.1.

s, (%)

n - критический стенд, g - Смоленская АЭС, ▲- Курская АЭС. Верхняя аппроксимирующая кривая - энергетический уровень, нижняя - физический уровень мощности.

1 – Среднеквадратическое отклонение (s) оценок реактивности (при вариации мест расположения датчиков) для различного числа камер (n) от оценки по максимальному количеству датчиков.

В настоящее время на реакторах РБМК-1000 при проведении измерений подкритичности в основном используют суммарный сигнал от внутризонных датчиков – 12 камер ПИК СКП-К, или четырех трехкамерных подвесок с камерами КНК-53М, установленных в середины квадрантов активной зоны вместо демонтированных стержней СУЗ.

Среднеквадратичную погрешность реактивности от пространственных эффектов для 12 камер можно оценить равной » 4 % для холодного реактора со свежим топливом и »10 % для реактора с выгоревшим топливом на энергетическом уровне мощности.

Для снижения погрешности за счет пространственных эффектов используют различные подходы [12]. Достаточно эффективным является применение расчетных поправок, получаемых по нестационарным расчетным программам. Такие программы могут непосредственно моделировать эксперимент – рассчитывать временные зависимости поведения плотности потока нейтронов в местах расположения датчиков и вычислять реактивность по этим зависимостям, а также по временной зависимости интегрального нейтронного потока во всей активной зоне.

Экспериментальные значения подкритичности с расчетной поправкой на пространственные эффекты могут быть определены из соотношения:

, (Е.6)

где:

- показания реактиметра по суммарному сигналу датчиков ,

- расчетный аналог показаний реактиметра,

- реактивность, рассчитанная по суммарной плотности потока от всех узлов расчетной сетки (реактивность по интегральной плотности потока нейтронов в активной зоне).

Если к моменту проведения измерений нет соответствующих модельных нестационарных расчётов, то допускается вводить поправку по результатам стационарного расчёта:

, (Е.7)

здесь индекс «0» соответствует состоянию до введения стержней СУЗ.

Реактивность, определяемая из решения условно-критической задачи по соотношению: r = (Кэф-1) / Кэф, также может быть поправлена по результатам измерений для устранения погрешности расчета по формуле

(Е.8)

Е.4 Нейтронные датчики и их расположение

При измерении реактивности на физическом уровне мощности в качестве внутризонных нейтронных датчиков используются:

- подвески с камерами ПИК, располагаемые в центральных гильзах ТВС сб.49;

- камеры СКПиП (КНТ-26), установленные в центральных гильзах ТВС сб. 49;

- трехкамерные подвески РБМК-15 сб. 38 с камерами КНК-53М. установленные в середины квадрантов активной зоны вместо демонтированных стержней СУЗ.

Кроме того, могут использоваться штатные датчики СКУЗ (см. Приложение В).

При измерениях на энергетическом уровне мощности используются гафниевые ВРД и штатные датчики СКУЗ, располагаемые в каналах боковой защиты.

При использовании компенсируемых нейтронных камер, работающих в токовом режиме на МФУ, необходимо в подкритическом состоянии реактора провести компенсацию камер по гамма фону.

Выбор мест расположения внутризонных датчиков при измерениях на МФУ может осуществляться на основе расчетной методики из условия минимизации отклонений величины реактивности, вычисленной по зависимости поведения плотности потока нейтронов в точке потенциального расположения датчика, от величины реактивности, вычисленной по зависимости поведения интегральной плотности потока нейтронов [13].

Расчеты состоят из следующих этапов:

- для конкретного состояния активной зоны при использовании трехмерного нестационарного кода моделируется "сброс " стержней СУЗ из критического состояния;

- по расчетным зависимостям поведения плотности потока нейтронов для каждого из узлов расчетной сетки, соответствующих потенциальным местам расположения датчиков (ТВС сб.49, за исключением предназначенных для ВРД-Р и ВРД-В) вычисляется величина реактивности;

- выполняется вычисление величины реактивности по расчетной зависимости поведения интегральной плотности потока нейтронов (полученной при суммировании соответствующих зависимостей по всем узлам расчетной сетки);

- выбираются такие узлы расчетной сетки, для которых результат вычисления реактивности наиболее близок к результату вычисления реактивности по интегральному сигналу;

- среди отобранных таким образом узлов расчетной сетки в качестве мест расположения датчиков окончательно выбираются такие, которые отстоят от стержней АЗ не менее чем на 75 см и располагаются на расстоянии не менее двух метров между собой. Предпочтительным является выбор каналов с ТВС сб.49, удаленных от стержней СУЗ или находящихся вблизи заведомо неизвлекаемых при выходе в критическое состояние стержней СУЗ.

В случае использования односекционных подвесок следует, как правило, располагать камеры на 1,5 м выше центра активной зоны.

Е.5 Погрешности измерений подкритичности

Среднеквадратичная погрешность измерения величины подкритичности, определяемой путем ввода извлеченных стержней СУЗ в критический (скомпенсированный) реактор в результате обработки суммарного сигнала нейтронных датчиков методом ОРУК (Е.1 – Е.2), при выполнении требований к аппаратуре (Б.1) и нейтронным датчикам (Е.4.), определяется:

- приборной погрешностью (~2%);

- погрешностью от используемого способа суммирования сигналов отдельных датчиков (~2%);

- погрешностью, связанной с набором констант запаздывающих нейтронов (~3%);

- погрешностью от пространственных эффектов, величина которой зависит от числа датчиков и их расположения (рис. Е.1);

- погрешностью за счёт возможного изменения среднего времени генерации нейтронов деления.

Для 12 внутризонных датчиков полную среднеквадратичную погрешность измерения подкритичности без учёта эффекта изменения времени генерации можно оценить равной: ≈6% для реактора со свежим топливом на физическом уровне мощности и ≈11% для реактора с выгоревшим топливом на энергетическом уровне мощности.

При проведении измерений подкритичности на реакторе, работающем в режиме стационарных перегрузок, вне зависимости от его уровня мощности в случае использования 12 внутризонных датчиков и при условии введения расчетной поправки на пространственные эффекты по формуле (Е.6) полную среднеквадратичную погрешность измерения подкритичности следует оценивать равной ≈5%.

Наряду с инструментальной погрешностью итоговая оценка погрешности определения подкритичности методом ввода извлеченных стержней СУЗ в критический (скомпенсированный) реактор содержит неопределенность, связанную со способом получения критического состояния, т. е. выбором порядка извлечения стержней при выводе реактора в критическое состояние и, соответственно, их положением в состоянии компенсации. Согласно имеющимся расчетным данным [14] указанная неопределенность в условиях ограничений, накладываемых на порядок выхода в критсостояние РД ЭО 1.1.2.08.175, не превышает 3 – 3,5%.

Таким образом, в качестве итоговой оценки погрешности определения подкритичности методом ОРУК после введения поправки на пространственные эффекты и при соблюдении всех вышеперечисленных требований к измерительной аппаратуре, нейтронным датчикам и порядку вывода реактора в критическое состояние, рекомендуется значение 6%. При необходимости сравнения с результатами расчётов на Кэф в значение измеренной подкритичности следует ввести расчётную поправку, которая увеличивает итоговую среднеквадратическую погрешность на ≈ 1 %.

Приложение Ж

(обязательное)

Измерения подкритичности без вывода реактора в критическое состояние

Ж.1 Метод обратного умножения

СКП-К, СКПиП, кроме определения реактивности (подкритичности) при внесении возмущения стержнями СУЗ в критический реактор, позволяют определять текущее значение подкритичности до вывода и в процессе вывода реактора в критическое состояние. Подход для определения подкритичности (r), называемый методом обратного умножения, использует выражение, получаемое из уравнений точечной кинетики (Е.1) в случае стационарного состояния подкритического реактора:

( ):

(Ж.1)

где: S= G×L - эффективная плотность нейтронов собственного источника;

N – суммарный (средний) сигнал внутризонных датчиков, пропорциональный плотности потока нейтронов в объеме реактора.

Ж.2 Измерения эффективной мощности источника нейтронов

Эффективная мощность собственного источника нейтронов, определяется спонтанным делением актинидов – четных изотопов кюрия, плутония и урана (в порядке убывания значимости вклада), реакцией (a, n) на изотопах кислорода оксидного топлива, вызываемой a-частицами, испускаемыми при альфа-распаде актинидов и реакцией (g, n) на дейтерии, присутствующем в обычной воде, вызываемой высокоэнергетичными гамма-квантами, образующимися при радиоактивных превращениях продуктов деления и актинидов в топливе. Через двое суток после останова реактора роль быстроспадающей составляющей мощности источника (обусловленной реакцией (g, n)) не превышает 10% . Следовательно в течение измерений мощность источника нейтронов можно считать постоянной. В стационарном подкритическом реакторе текущее значение мощности внутреннего источника нейтронов может быть определено в "калибровочном" эксперименте для состояния с известной подкритичностью (r0) после измерения среднего сигнала (N0) внутризонных нейтронных датчиков:

S= r0 × N0 . (Ж.2)

Если в период ППР (КПР) состав и загрузка активной зоне не изменились, то подкритичность реактора в исходном состоянии перед выходом на МКУ (r0), как правило, известна на основании измерений подкритичности методом ввода стержней СУЗ из критического состояния через двое суток после останова.

Перед началом вывода реактора в критическое состояние измеряется средний сигнал n внутризонных камер N0 для состояния реактора с известной подкритичностью r0:

, (Ж.3)

где: Ij0 – сигнал j-ой камеры в исходном состоянии.

Для повышения точности величина сигнала Ij0 определяется путем усреднения показаний камеры за время ~60 с. На основании измеренного значения N0 по формуле (Ж.2) определяется эффективная мощность внутреннего источника нейтронов в исходном состоянии (S).

Если загрузка реактора во время ППР изменилась, то r0 в исходном подкритическом состоянии можно оценить экспериментально (раздел Ж.3) или использовать расчетную величину r0.

Ж.3 Оценка подкритичности методом ввода стержней АЗ в исходном подкритическом состоянии

Ж.3.1 Если исходная подкритичность реактора при всех, кроме АЗ, погруженных стержнях СУЗ не известна, т. е. в процессе ППР состав загрузки активной зоны изменялся, то перед началом вывода реактора в критическое состояние проводится оценка подкритичности методом ввода стержней АЗ в исходном состоянии. Для этого сначала измеряется средний сигнал внутризонных камер деления N0 при всех, кроме АЗ, погруженных стержнях СУЗ. Затем вводятся стержни АЗ и измеряется средний сигнал NАЗ при всех погруженных стержнях СУЗ. Для оценки подкритичности реактора в исходном состоянии (r0) используется соотношение:

, (Ж.4)

где rАЗ – суммарная эффективность стержней АЗ, которая предполагается известной.

В таблице Ж.1 приведены оценки исходной подкритичности реактора согласно соотношению (Ж.4) для принятых значений величин rАЗ:

rАЗ » 2 bэф (24 стержня АЗ) и rАЗ » 3 bэф (33 стержня АЗ).

Если экспериментальная оценка подкритичности (r0) окажется больше расчетной величины подкритичности, то в качестве r0 должна быть использована расчетная величина, т. е. реализуется консервативный подход к оценке подкритичности.

1 Оценка исходной подкритичности реактора методом ввода стержней АЗ

r0, bэф	N0/NАЗ
24 АЗ	33 АЗ
4,0 ± 1,0	1,50	1,75
5,0 ± 1,2	1,40	1,60
6,0 ± 1,5	1,33	1,50
7,0 ± 1,7	1,29 и менее	1,43 и менее

Ж.3.2. Те же экспериментальные данные – сигнал камер деления до, во время и после ввода стержней АЗ – можно обработать по алгоритму уравнений точечной кинетики для подкритического реактора и найти значения подкритичности как до, так и после введения стержней. При этом определяется и текущая величина собственного источника нейтронов в реакторе в единицах сигнала детекторов N(t). Для этого уравнения (Е.1) преобразуются к виду, содержащему эффективный коэффициент размножения. Как и ранее предполагается, что сигнал детекторов пропорционален нейтронной мощности реактора, а время жизни (генерации) мгновенных нейтронов не меняется во время измерений. Для стационарного состояния после введения стержней используется соотношение:

(Ж.5)

Здесь введены обозначения:

DКМ1 ≡ 1 – Кэф1(1–bэф );

Z(t) º å li, kCi, k(t);

где: tj и t¥ – моменты времени от начала измерений (tн), сразу после ввода стержней и в установившемся состоянии нейтронного поля (не менее 250¸300 c после полного введения стержней) соответственно.

Значения N(t¥) и Z(t¥) вычисляются как средние по интервалу не менее 25¸30 с в установившемся состоянии реактора после ввода стержней. Так же вычисляется сигнал N0 до начала ввода стержней (момент t0). Тогда эффективная интенсивность собственного источника определится соотношением обратного умножения:

S' = SКэф1 = N(t¥)×(1– Кэф1) (Ж.6)

Для стационарного состоянии реактора до сброса стержней используется формула:

Кэф0=1– S'/N0 (Ж.7)

Переход к реактивности осуществляется с использованием рассчитанного значения bэф.

Погрешности результатов вычислений оцениваются по общим формулам для случайных величин с использованием соотношений (Ж.5)...(Ж.7) и определения реактивности.

Данная методика обработки сигнала нейтронных камер, измеренного при вводе стержней в подкритическом состоянии, устойчиво даёт удовлетворительные результаты при Кэф0 ≥ 0.98 (r0 ≤ 3...4 bэф).

При невозможности обеспечить при измерениях указанный уровень исходной подкритичности и в качестве альтернативного используется способ обработки результатов измерений, основанный на решении точечных уравнений кинетики в прямой форме и сравнении расчётного и измеренного сигналов детекторов. Если при обработке результатов измерений известно значение Кэф0 до ввода стержней, тогда Кэф1 после ввода стержней рассчитывается по формуле:

Кэф1 = [N0·Кэф0+N(t¥)–N0]/N(t¥) (Ж.8)

Известное значение Кэф0 используется также для определения величины S' по формуле (Ж.7) и расчёта из исходных уравнений кинетики значений функции Кэф(t) во время перемещения стержней.

При известных значениях функции Кэф(t) во всем интервале измерения сигнала (t1, tк) и известных начальных условиях имеется возможность вычислить функцию Nр(t) и сравнить её с измеренной N(t).

Для этого по экспериментальным данным вычисляется сумма:

Сэ , где i = 1, 2…, к.

Момент времени t1 выбирается сразу после ввода стержней; tк – момент окончания измерений или последняя точка выбранного для обработки массива данных. Далее задаётся ряд значений Кэф0 в некотором интервале c выбранным шагом, например:

Кэф0j = 0,9800 – 0,0005·j, (Ж.9)

где j = 0, 1,..., 100.

Для каждого значения Кэф0j, в результате численного решения уравнений точечной кинетики, находится Nрj(t) и значение суммы Срj≡. Шаг дискретизации по времени такой же, как в результатах измерений.

Программа обработки из всех значений расчётного параметра Ср выбирает то, которое имеет наименьшее отличие по абсолютной величине от экспериментального значения параметра Сэ. По (Ж.9) определится искомое значение Кэф0. Если по результатам обработки будет указано одно из граничных значений в диапазоне (0,9800...0,9300), то будет выдано сообщение Кэф0>0,9800 или Кэф0<0,9300, и обработку следует провести в расширенном с соответствующей стороны диапазоне значений. Значения интенсивности собственного источника и подкритичности после ввода стержней определятся в соответствии с соотношениями (Ж.7), (Ж.8).

Погрешности вычисленных параметров оцениваются на основе величины случайных отклонений измеренного сигнала N(t) от наилучшей апроксимации Nр(t).

Все способы определения собственного источника и подкритичности реактора без вывода реактора в критическое состояние в виде соответствующих алгоритмов реализованы в ПО СКП-К и используются после выполнения измерений.

Приложение И

(обязательное)

Измерения дифференциальных и интегральных характеристик стержней СУЗ

И.1 Определение дифференциальных и интегральных характеристик отдельных стержней СУЗ выполняется при заполненных водой КОСУЗ и КМПЦ, а также при обезвоженном КОСУЗ (КМПЦ с водой) и обезвоженном КМПЦ (КОСУЗ с водой) в скомпенсированном на требуемой мощности реакторе. Для измерений используют аппаратуру СКП-К, ШДК или реактиметр ЦВР-10.

И.2. При определении интегральной эффективности стержней СУЗ каждый из выбранных для измерений эффективности стержень СУЗ без остановки погружается в критический реактор с ВК до НК. Регистрируется введенная реактивность. Взвешиваемый стержень СУЗ шагами по 0,5 ... 1,0 м возвращается на ВК. При необходимости мощность реактора восстанавливается до начального уровня.

И.3 Измерение дифференциальной эффективности (градуировка) стержней производится посредством шагового ввода градуируемого стержня в критический реактор с ВК до НК (величина шага 0,5 м). Регистрируется вводимая реактивность после каждого шага. Затем стержень шагами по 0,5 ... 1,0 м возвращается на ВК. При необходимости мощность реактора восстанавливается до требуемого уровня.

И.4 Для градуировки стержней УСП используется метод перекомпенсации. Градуируемый стержень УСП выводится из критического реактора с ВК до НК шагами по 0,5 м. После каждого шага регистрируется положительная реактивность и реактор компенсируется погружением одного из извлеченных стержней РР (координаты стержня определяются рабочей программой). После градуировки стержень УСП шагами по 0,5 ... 1,0 м возвращается на ВК, и реактор выводится в критическое состояние извлечением стержня РР, использованного для перекомпенсации.

И.5 При градуировке стержней СУЗ необходимо выполнять следующие методические рекомендации. После каждого шага введения стержня необходимо убедиться в наличии т. н. «полки» по реактивности. В случае использования внутризонных датчиков градуируемый стержень СУЗ следует выбрать таким образом, чтобы расстояние до ближайшего датчика, подключенного к измерителю реактивности, было не менее 75 см. При измерениях с помощью СКП-К и СКПиП проводится анализ значений реактивности по каждому датчику. Результаты измерений тех датчиков, для которых отсутствует «полка» по реактивности должны быть исключены из рассмотрения.

Приложение К

(обязательное)

Измерения полей энерговыделения на физических уровнях мощности

К.1 Измерения распределения плотности потока нейтронов на физических уровнях мощности проводится для оценки радильного (Kr) и аксиального (Kz) коэффициентов неравномерности распределения плотности потока нейтронов в критическом состоянии реактора с целью настройки параметров расчетной модели, используемой для определения НФХ.

К.2 Информация о радиальном распределении плотности потока нейтронов может быть получена при выполнении работ по измерению интегральной эффективности стержней СУЗ (как правило, стержней АЗ), а по аксиальному распределению – при выполнении измерений по градуировке стержней. При этом за меру относительного распределения плотности потока нейтронов принимается значение корня квадратного от эффективности (дифференциальной эффективности) одинаковых участков стержней.

К.3 Прямые измерения радиального и аксиального распределений плотности потока нейтронов в настоящее время проводятся с использованием СКП-К на базе аппаратуры БОСК-6 и подвесок ионизационных камер ПИК. Все камеры должны быть предварительно откалиброваны для учета возможного разброса их чувствительности. Односекционные камеры (СКП-К) располагаются в ТВС сб.49 на уровне ~1,5 м выше центра активной зоны

К.4 Процедура прямых измерений радиально-азимутального распределения плотности потока нейтронов сводится к следующему. Реактор выводится на МФУ, и проводятся измерения сигналов внутриреакторных датчиков, с их возможным перемещением в соседние ТВС сб.49 в области 10 х 10 ячеек а. з.

Для измерения аксиальных распределения распределения плотности потока нейтронов используется специальная (удлиненная) подвеска ПИК с одной чувствительной секцией. Камера устанавливается в нижнюю часть активной зоны, после чего при непрерывном перемещении камеры вверх до уровня 0,5 м выше верха активной зоны, осуществляемого с помощью крана ЦЗ, выполняется измерение аксиального распределения плотности потока нейтронов. Результаты измерений в режиме «on – line» отображаются на экране монитора РСО, входящего в состав СКП-К.

При определении коэффициента неравномерности распределения плотности потока нейтронов по высоте ТВС и отношения плотностей потока нейтронов в верхней и нижней тепловыделяющих сборках следует использовать численное интегрирование полученных распределений.

Приложение Л

(обязательное)

Определение тепловой мощности реактора при измерениях на физических уровнях мощности

При выводе реактора в критическое состояние на физических уровнях мощности оценка нейтронной мощности реактора N (кВт) может быть выполнена следующими способами.

Л.1 По показаниям внутризонных камер:

- по среднему току – I (А) – камер СКПиП (КНТ-26), установленных в ТВС сб. 49:

N ≈ 6,4·10 7 ´ I;

- по среднему току – I (А) – камер ПИК-5мт системы СКП-К, установленных в ТВС сб. 49:

N ≈ 4,5·10 7 ´∙I;

- по суммарному току – IΣ (А) – четырех трехкамерных подвесок РБМК-15 сб.38 с камерами КНК-53М, установленных в осушенные РК СУЗ:

N ≈ 3,7·10 5 ´∙IΣ .

Л.2 По показаниям камер КСКУЗ:

- по суммарному току – IС (А) – четырех трехкамерных подвесок РБМК-15 сб.38 с камерами КНК-53М при их штатном расположении в каналах БИК:

N ≈ 4,2·10 9 ´ IС ;

- по среднему току – I (А) – камер КНК-56 в свинцовых экранах, подключенных к каналам АЗС-Р:

N ≈ 3,8·10 10 ´ I.

- по среднему току – I (А) – камер КНК-17-1 в свинцовых экранах, подключенных к каналам АЗС-Р:

N ≈ 1,1·10 11 ´ I.

- - по среднему значению скорости счета – N(имп./с) – камер КНТ-23 первого комплекта, установленных в БИК:

N ≈ 1,6·10 -3 ´ N;

- - по среднему значению скорости счета – N(имп./с) – четырех КД-1 ШДК (усреднять по показаниям КД-1 в 1ШДК…4ШДК на видеокадре "ШДК и КНТ-24" второго комплекта):

N ≈ 1,6·10 -3 ´ N.

Приложение М

(обязательное)

Измерения эффектов реактивности при обезвоживании КМПЦ и КОСУЗ

М.1 Обезвоживание и заполнение КМПЦ или КОСУЗ осуществляется на заглушенном расхоложенном разотравленном реакторе (имеющем подкритичность не менее 2 % при взведенных стержнях АЗ) по специальным программам. Обезвоживание КМПЦ разрешается не менее чем через 150 суток после останова реактора, а обезвоживание КОСУЗ – не менее чем через 2 суток.

М.2 Измерение эффектов реактивности при обезвоживании КМПЦ (КОСУЗ) выполняется как для подкритического, так и для критического состояний реактора.

М.3 Для вывода реактора в критическое состояние с обезвоженным и заполненным КОСУЗ или КМПЦ используется один и тот же порядок извлечения стержней СУЗ. Этот порядок должен быть определен на основании нейтронно-физического расчета (см. прилож. Д) в состояниях с заполненным и обезвоженным КОСУЗ (КМПЦ) и последующего отбора по критерию минимизации коэффициента неравномерности распределения плотности потока нейтронов.

М.4 Величина эффекта обезвоживания КМПЦ (КОСУЗ) в подкритическом состоянии определяется как разность подкритичностей реактора с водой и без воды в соответствующем контуре при взведенных стержнях АЗ и при сохранении основных параметров активной зоны (температуры графита, теплоносителя, количества ДП, СВ и т. д.).

М.5 Эффект обезвоживания КМПЦ в подкритическом состоянии отрицателен. Эффект обезвоживания КОСУЗ в подкритическом состоянии может быть положительным или отрицательным.

М.6 В критическом состоянии величина эффекта обезвоживания КМПЦ зависит от глубины выгорания топлива, количества и типа ДП, количества незагруженных каналов (СВ), количества извлеченных стержней СУЗ (или величины ОЗР в критическом состоянии), а так же от неравномерности энергораспределения в критическом и подкритическом состояниях. В условиях перехода на уран-эрбиевое топливо с обогащением 2,8 % и для реализуемых в настоящее время загрузок реактора (с выгораниями ~15 МВт∙сут/кг урана) эффект является положительным.

М.7 Эффект обезвоживания КОСУЗ в критическом состоянии – положительный, его величина зависит от конструкции стержней СУЗ. В условиях полного перехода на КРО величина эффекта обезвоживания КОСУЗ в критическом состоянии не превышает 1,0 bэф.

М.8 При положительном знаке эффекта обезвоживания КОСУЗ (или КМПЦ) разница в числе стержней СУЗ, извлекаемых при выводе реактора в критическое состояние с заполненным и с обезвоженным контуром, - положительна, т. е. при для вывода реактора в критическое состояние с обезвоженным контуром требуется извлечь меньше стержней, чем при заполненном контуре. Поэтому при извлечении в "сухом" состоянии такого же количества стержней, которое потребовалось для выхода в "критику" в "мокром" состоянии, реактор с "сухим" контуром оказался бы надкритическим (рис. М.1).

Величина эффектов обезвоживания КОСУЗ и КМПЦ определяется через эффект заполнения контура, величина которого оценивается через суммарную эффективность стержней, составляющих указанную выше разницу, в реакторе с заполненным контуром.