Схемотехника аналоговых электронных устройств (стр. 5 )

, (9.6)

где а, б и в - отрезки нагрузочной прямой, определяемые по рис. 9.7,б.

Таким образом, используя выходные динамические характе­ристики усилителя, можно рассчитать все основные его показатели.

9.7. Анализ однотактного выходного каскада в режиме А

Рассмотрим принципиальную схему выходного каскада с непосредственным включением внешней нагрузки в выходную цепь усилителя (рис.9.1.). Для анализа построим нагрузочные прямые по постоянному и переменному току, которые для этой схемы совпадают, так как Rн==Rн~=Rнвн. Для выбранного транзистора возьмем из справочника семейство статических выходных характеристик. На горизонтальной оси откладываем Uвых=Е, а на вертикальной оси точку i=E/ Rнвн. Соединив эти точки, посторим нагрузочную прямую, рис.9.8.

Рис.9.8. Анализ однотактного выходного каскада в режиме А.

Находим рабочую точку (пересечение нагрузочной прямой со статической характеристикой, соответствующей заданному смещению). Из рабочей точки опускаем перпендикуляры на горизонтальную и вертикальную оси и определяем постоянные составляющие выходного напряжения U0 и выходного тока I0. Амплитуда входного сигнала должна охватывать весь раствор семейства выходных статистических характеристик. При заданном значении амплитуд входного сигнала Iтвх графическим путем определяем амплитудное значение выходного напряжения Uтвых и выходного тока Iтвых. Затем аналитическим путем рассчитываем основные показатели выходного каскада.

Так, полезная выходная мощность P~ рассчитывается следующим образом:

P~= Iтвых Uтвых/2;

Максимальное значение амплитуды выходного тока определяется Imвых£Io, выходного напряжения - Uтвых=0,5Е. Следовательно, максимальная полезная мощность P~max=0,25 I0Е. Максимальное значение КПД определяется ηmax= P~max/P0=0,25 I0Е/ I0Е=0,25, где P0= I0Е - потребляемая мощность.

Для получения максимального значения КПД сопротивление нагрузки Rнвн должно быть равным Rнвн= Uтвых/ Iтвых=0,5Е/ I0. Изменение Rнвн в любую сторону или уменьшение Iтвх уменьшают полезную мощность и КПД.

Таким образом, этот способ включения имеет малый КПД<0,25. Кроме того, через нагрузку не должна протекать постоянная составляющая I0, поэтому эта схема в однотактных усилителях применяется редко и встречается только в случае, когда в качестве нагрузки применяется реле. Но надо отметить, что непосредственное включение нагрузки находит широкое применение в двухтактных бестрансформаторных каскадах.

Резисторно-емкостное подключение внешней нагрузки Rнвн (рис.9.2) обеспечивает еще меньшее значение КПД≤0,08. Простота схемы и отсутствие громоздких компонентов составляют общие черты с предыдущей схемой, однако в этой схеме устранен один из ее недостатков: постоянная составляющая выходного тока не протекает через внешнюю нагрузку. Каскады выходных усилителей с резисторно-емкостным включением внешней нагрузки используются в импульсных усилителях напряжения.

9.8. Анализ однотактного трансформаторного

усилителя мощности в режиме А.

Проведем графо-аналитический расчет основных характеристик усилителя мощности (P~, η, Кг). Для этого необходимо построить выходную динамическую характеристику для выбранного транзистора. На семействе выходных статистических характеристик построим нагрузочную прямую по постоянному току (ВДХ=). Для этого из точки Е на горизонтальной оси проведем прямую, параллельную вертикальной оси, так как Rн==r1®0. Обозначим рабочую точку, и, опустив перпендикуляры на горизонтальные оси, определим U0 и I0.

Сопротивление нагрузки переменной составляющей в трансформаторном каскаде равно Rн~= r1+r2¢+ Rн¢» Rн¢, где Rн¢= Rнвн/n2, r2¢= r2/n2, n=w2/w1, w-количество витков первичной и вторичной обмоток трансформатора. Через рабочую точку и точку на горизонтальной оси равной Uвых=U0+ I0Rн~, проведем выходную динамическую характеристику по переменному току (ВДХ~) рис.9.9.

Рис.9.9. Анализ трансформаторного усилителя мощности в режиме А.

При заданной амплитуде входного сигнала определяем амплитудные значения выходного тока Iтвых и выходного напряжения Uтвых. Максимальное значение амплитуды выходного тока определяется Iтвых=I0, выходного напряжения Uтвых=U0. Следовательно, максимальная полезная мощность определяется P~= Iтвых Uтвых/2=0,5x U0y I0,

где: x= Uтвых/ U0 –коэффициент использования напряжения питания,

y= Iтвых/ I0 - коэффициент использования тока покоя.

Потребляемая мощность P0=I0Е=I0U0. Коэффициент полезного действия определяется η=P~max/P0=0,5xy. При полном использовании напряжения питания и тока покоя Iтвых=I0, Uтвых=U0. Поэтому максимальный коэффициент полезного действия будет равен ηmax=0,5

Таким образом, однотактный трансформаторный усилитель мощности в режиме А обеспечивает КПД до значения 0,5. Мощность рассеивания на коллекторе Pк=P0-P~. В случае отсутствия входного сигнала P~=0, то есть в режиме молчания, следовательно, Pк=P0. Вся потребляемая мощность рассеивается на коллекторе и вызывает разогрев транзистора, что является большим недостатком однотактного усилителя мощности.

Для определения коэффициента гармоник используется сквозная динамическая характеристика. Построение сквозной динамической характеристики и расчет коэффициента гармоник необходимо рассмотреть самостоятельно.

Лекция №10

Двухтактные выходные каскады

10.1. Резисторные двухтактные усилители напряжения

Двухтактными называют каскады, содержащие два усили­тельных элемента, работающих в противофазе на общую нагрузку, рис.10.1.

Рис.10.1. Резисторный двухтактный усилитель.

Резисторные двухтактные каскады представляют собой как бы два одинаковых однотактных каскада, которые называются плечами и работают в противофазе. Плечи двухтактного усилителя объединены общим проводом и источником питания. В отличие от однотактных усилителей двухтактные усилители имеют симметричный вход, т. е. на вход двухтактного усилителя подается симметричный усиливаемый сигнал (двухфазное напряжение, сдвинутое по фазе на 180o и имеющее равные амплитуды). Следовательно, между однотактным предварительным усилителем и двухтактным выходным каскадом должно быть предусмотрено устройство, преобразующее несимметричное однофазное напряжение в симметричное. Схемы такого назначения называют фазоинверсными.

Так как плечи двухтактной схемы работают в противофазе, то в режиме А одинаковые по величине и противоположные по направлению токи сигнала в общем проводе эмиттеров компенсируются. Поэтому Rэ не нуждается в шунтировании конденсатором Сэ.

10.2. Двухтактный трансформаторный усилитель мощности

Двухтактные транзисторные каскады находят самое широкое применение в усилителях мощности. Рассмотрим принципиальную схему двухтактного трансформаторного усилителя мощности, рис.10.2

В отличие от резисторного каскада трансформаторное включение позволяет объединить нагрузку плеч. Из-за большого разброса параметров каскады с общей эмиттерной стабилизацией R5 получается ассиметрия плеч. Поэтому для симметрирования плеч в цепи эмиттеров каждого транзистора обычно включают подстроечные небольшие резисторы Rэ1 и Rэ2.

Рис.10.2. Двухтактный трансформатор усилителя мощности.

В качестве фазоинверсной схемы на входе двухтактного усилителя мощности может быть использован трансформатор с заземленной средней точкой во вторичной обмотке. В этом случае принципиальная схема двухтактного усилителя имеет следующий вид, рис.10.3.

Рис.10.3. Выходной каскад с согласующим трансформатором.

В этой схеме используется два трансформатора: Тр.1 – согласующий, Тр.2 – выходной. Применение согласующего трансформатора позволяет объединить делители для подачи смещения. В режиме В использование эмиттерной стабилизации приводит к дополнительным нелинейным искажениям, поэтому в этой схеме используется температурная стабилизация.

10.3. Работа двухтактного каскада в режиме В.

Основным достоинством двухтактного каскада яв­ляется возможность использования экономичного режима В без замет­ных нелинейных искажений. Последнее объясняется свойством двух­тактной схемы компенсировать четные гармоники. Если двухтактный каскад выполнен на однотипных усилительных элементах, то их воз­буждение ведется от источника двухфазного (0° и 180°) напряжения, получаемого от фазоинверсного каскада или трансформатора, вторич­ная обмотка которого имеет вывод от средней точки, соединенной с общим проводом.

Если в рассматриваемый момент времени полярность Uвх1 отрицательная, то V1 открывается, следовательно коллекторный ток возрастает на некоторую величину , в то время как коллекторный ток второго транзистора уменьшается , так как фазы Uвх1 и Uвх2 отличаются на 180°.

Первичная обмотка выходного трансформатора наматывается в одну сторону и от ее середины делается отвод. Через первичную об­мотку протекают следующие токи: - полный коллекторный ток первого транзистора (рис.10.4.1) и полный коллекторный ток второго транзистора (рис.10.4.2).

Магнитное действие токов и взаимно противоположны, т. к. они протекают в противоположных направлениях. Поэтому результирующее значение магнитодвижущей силы пропорцио­нально разности:

. (10.1)

Разность полных токов удобно рассматривать как некоторый эк­вивалентный намагничивающий ток , (рис.10.4.3.) и представлять как сумму двух составляющих: постоянной и переменной .

Если динамические характеристики совпадают, то ; , .

В момент покоя коллекторные токи транзисторов создают маг­нитные статические поля, равные и взаимно противоположные по нап­равлению, в результате чего постоянное магнитостатическое поле в сердечнике выходного трансформатора отсутствует. Это является важным преимуществом, так как при этом увеличиваетя индук­тивность первичной обмотки, вследсвии чего уменьшается коэффициент и уровень нели­нейных искажений, создаваемых самим трансформатором. Все это поз­воляет снизить массу и габаритные размеры трансформатора. Другим преимуществом является отсутствие четных гармоник и связанных с ними комбинационных частот:

В соответствии с последним выражением разностный ток не содержит четных гармоник, что уменьшает коэффициент нелинейных искажений.

В двухтактных усилителях потребляемый ток Iкср=2iкmax/p зависит от амплитуды сигнала, рис.10.4.4. При малых амплитудах или отсутствии сигнала Iкср®0. Следовательно, потребляемая мощность незначительна. Вследствие чего двухтактный усилитель мощности по сравнению с однотактным имеет высокую эффективность и экономичность (напомним, что в режиме А потребляемая мощность от амплитуды сигнала не зависит). Поэтому двухтактные каскады в режиме В применяются в аппаратуре с аккумуляторным питанием при любой мощности выходного сигнала.

Рис.10.4. Графики токов в двухтактном каскаде.

Наконец, к числу преимуществ двухтактного каскада следует отнести то обстоятельство, что общий потребляемый ток, протекающий через источник питания, не содержит составляющие основной частоты. Переменные составляющие токов i¢к~ и i¢¢к~ взаимно компенсируются. Отсутствие в цепи источника питания основной частоты позволяет исключить шунтирующую емкость Сэ и уменьшить емкость развязывающего фильтра Cф. Следует отметить, что указанные преимущества в полной мере реализуются только при симметрии плеч.

В двухтактной трансформаторной схеме в режиме класса "В" без исходного смещения характерны искажения типа «ступеньки» (рис.10.5.).

Рис.10.5. Искажения типа ступеньки.

Для уменьшения этих искажений на базы транзисторов подается не­большое напряжение смещения, равное абсциссе точки пересечения касательной, проведенной через точку, расположенную на прямолинейной части характеристики, с осью абсцисс, рис.10.6.

Рис.10.6. Сопряжение проходных характеристик транзисторов в двухтактном усилителе с исходным смещением и диаграмма тока.

10.4. Анализ двухтактного трансформатора усилителя мощности

Анализ усилителя мощности из-за больших амплитуд сигналов проводят графоаналитическим методом с построением нагрузочных прямых, рис.10.7.

Рис.10.7. Анализ двухтактного трансформатора усилителя мощности

Поскольку транзисторы работают поочередно, то анализ и расчет двухтактного каскада можно произвести для одного плеча. Графическим методом определяем амплитуды выходного тока и выходного напряжения: . Колебательная мощность, получаемая от обоих транзисторов

Потребляемая мощность от источника питания определяется выражением:

, где Iкср=2iвыхmax/p

Коэффициент полезного действия можно выразить:

где - коэффициент использования транзистора по напряжению.

При максимальное значение КПД hmax=0,785.

Коэффициент использования транзисторов обычно , следовательно, практически достижимое значение КПД примерно равно 0,7.

Мощность рассеяния на коллекторе каждого транзистора определяется выражением:

Pк=(P0-P~)/2.

Максимальное значение мощности в режиме В достигает . Из последнего выражения можно сделать вывод, что двухтактный трансформатор ный усилитель мощности значительно снижает мощность рассеяния на транзисторе. В режиме А рассеиваемая мощность определяется .

Последние соотношения показывают, что двухтактные усилители в режиме В имеют высокую экономичность и эффективность.

10.5. Фазоинверсные схемы

При использовании двухтактной схемы усилительного каскада на управляющие электроды необходимо подавать равные по величине и противофазные напряжения сигнала. Это создает некоторые затруд­нения, так как предшествующий однотактный каскад дает однофазное напряжение. Простейшим устройством, преобразующим несимметричные сигналы в симметричный, является трансфор­матор с отводом от средней точки вторичной обмотки. Однако трансформаторы имеют большие габориты вес и дополнительные нелинейные искажения. Это приводит к необходимости заменять трансформаторы специальными схемами усилителей на сопротивлениях, которые дают на выходе равные и противофазные напряжения. Такие схемы назваются фазоинверсными.

Наиболее широко применяется фазоинверсная схема с разделенной нагрузкой, рис.10.8.

Рис.10.8. Фазоинверсная схема с разделенной нагрузкой.

В этих схемах выходные напряжения получаются рав­ными по величине и противофазными относительно общей точки. При­веденные фазоинверсные схемы просты, но имеют малый коэффициент усиления и асимметрию плеч за счет отрицательной обратной связи.

Наилучшие показатели имеют фазоинверсные схемы с эмиттерной связью.

В инверсном каскаде с эмиттерной связью(рис.10.9) используются два усилительных элемента. Входное напряжение поступает на базу транзистора V1, вклю­ченного с общим эмиттером. Отрицательная полярность приоткрывает V1. Переменная составляющая тока iвыхv1 протекая через Rэ и Rн’ создает на них падения напряжений Uвхv2 и Uвых1 с указанными полярностями. На транзистор V2, включенный с общей базой (так как его база соединена с общим проводом блокировочным конденсатором ), подается сигнал противоположной полярности с резистора эмиттерной связи . Транзистор V2 призакрывается, это означает, что переменная составляющие тока iвыхv2 протекает в противоположном направлении. При этом на Rн” происходит падение напряжения с указанной полярностью (рис.10.9).

Рис.10.9. Фазоинверсная схема с эмиттерной связью.

Частотная и переходная характеристики каскадов с эмиттерной связью практически не отличаются от характеристик резистивного усилителя, а поэтому расчет элементов каскада, а также вноси­мых им частотных и переходных искажений производят по формулам резисторного каскада.

Лекция №11

Бестрансформаторные двухтактные усилители мощности

11.1 Общие сведения

Непосредственное включение внешней нагрузки в выходную цепь усилительных элементов позволяет исключить трансформатор. Тран­сформаторы создают частотные и нелинейные искажения. Трансформаторные каскады не способны пропускать широкую поло­су частот, а за счет больших фазовых сдвигов в таких каскадах или становится невозможным применение глубокой обратной связи. Трансформаторы громоздки, обладают большей массой и, в отличие от транзисторов, диодов и резисторов, не могут являться элементами интегральных схем.

Транзисторные бестрансформаторные усилители получили большое распространение из-за своих весьма высоких качественных показате­лей. Они являются основным звеном современной аппарату­ры высококачественного усиления звуковых частот и наиболее пер­спективны, так как могут быть реализованы в интегральном исполне­нии.

11.2. Принцип построения бестрансформаторного усилителя мощности

Бестрансформаторный усилитель представляет собой двухтак­тный каскад с последовательным питанием и параллельным возбуждением однофазным несимметричным напряжением, рис.11.1.

Рис.11.1. Бестрансформаторный усилитель мощности.

По постоянному току транзисто­ры V2 и V3 включены последовательно, а по переменному - параллельно. Поэтому выходное сопротивление каскада уменьшается, что сни­жает оптимальное сопротивление нагрузки, приближая его к сопро­тивлению электродинамических громкоговорителей (4 или 8 Ом). Внешняя нагрузка подключается к общей точке эмиттеров через раздели­тельный конденсатор С1, сопротивление которого на низшей рабочей частоте должно быть невелико по сравнению с . Поэтому эта емкость С1 выбирается с большим номиналом.

Использование транзисторов с одинаковыми параметрами, но разной структурой позволяет объединить входные цепи плеч и исклю­чить фазоинверсный каскад, так как сигнал, открывающий транзис­тор типа р-n-р, будет закрывать транзистор n-р-n. Плечи работают в противофазе и поочередно. Отрицательная полярность сигнала открывает V2 и закрывает V3. Выходной ток, протекая через С1, заряжает ее до 0,5Е. При положительной полярности транзистор V2 закрывается и открывается V3 . Источником питания в этот период является заряд емкости С1. Следовательно, такой каскад может возбуждаться однофазным напряжением от обычно­го резисторного каскада с непосредственной связью.

Бестрансформаторные каскады могут работать как в режиме А, так и в режиме В, но более часто используется экономичный режим В. Транзисторы в режиме В могут работать и без смеще­ния, однако в этом случае появляются искажения типа "ступеньки", характерные для режима В.

Для обеспечения начального смещения и выходных тран­зисторов V2 и V3 используют терморезистор или диод, включен­ный в коллекторную цепь транзистора V1 последовательно с резисто­ром нагрузки . Ток покоя транзистора V1 предоконечного каскада, проходя через , создает на нем небольшое падение напряжения, которое равно суммарному напряжению смещения . Так как транзисторы оконечного каскада включаются последовательно по постоянному току, кроме того, их коллекторные напряжения должны быть оди­наковыми, то общая точка эмиттеров транзисторов V2 и V3 будет иметь потенциал относительно общего провода, равный 0,5Е0.

Терморезистор осуществляет стабилизацию то­ка покоя оконечных транзисторов, так как его сопротивление, а, следовательно, и падение напряжения смещения на нем уменьшаются при повышении температуры. Терморезистор или диод устанавливается на радиаторе одного из оконечных транзисторов в непосредственной близости от него, так что их температуры будут примерно одинако­выми. В первом каскаде используется эмиттерная стабилизация точ­ки покоя транзистора V1.

Для стабилизации потенциала общей точки эмиттеров (0,5Ео) используется отрицательная обратная связь (ООС), охватывающая оба каскада. Ее элементами являются резисторы R1 и R2, одновременно образующие делитель смещения в цепи базы транзистора V1. OOC не только стабилизирует напряжение 0,5Е0, но и улучшает качественные показатели усилителя, так как она введена по постоянному и переменному токам.

Однако эта схема бестрансформаторного усилителя обладает существенным недостатком, заключающимся в том, что обычный резисторный каскад не может обеспечить необходимой амплитуды возбужде­ния для полного использования выходных транзисторов, а это значи­тельно снижает КПД усилителя. Так как выходные транзисторы оказываются включенными с общим коллектором (ОК), то напряжение возбуждения, подводимое к их входной цепи должно превышать выходное.

11.3. Бестрансформаторный усилитель мощности с дополнительной

симметрией

Максимальная амплитуда напряжения сигнала на выходе оконечного каскада Uвыхт близка к 0.5Е, а входное напряжение должно быть равно Uвхт= Uвыхт+Uб>0.5Е. Такое напряжение резисторный каскад при источнике питания с напряжением E отдать не в состоянии. Этот недостаток устраняют введением положительной обратной связи (ПОС), для чего верхний вывод резистора присоединяют че­рез емкость к сопротивлению нагрузки , рис.11.2.

Рис.11.2. Бестрансформаторный усилитель с вольтдобавкой.

При этом все выходное напряжение Uвыхт вводится во входную цепь оконечного кас­када. Каждое плечо оконечного каскада является эмиттерным повто­рителем, поэтому выходное напряжение совпадает по фазе с напряжением возбуждения и увеличивает его примерно вдвое. Наличие положительной обратной связи позволяет уменьшить ток сигнала через резистор и снизить необ­ходимое напряжение сигнала на нем. При этом сигнал на входе око­нечного каскада получается достаточным для полного использования выходных транзисторов по напряжению, и КПД каскада оказывается близким к теоретическому пределу.

Кроме конденсатора в этой схеме необходим еще и резис­тор , который по переменному току присоединен (через , C1 и источник питания) параллельно внешней нагрузке Rн, поэтому сопро­тивление не должно быть слишком малой величиной, чтобы не шун­тировать Rн. Одновременно приходится считаться с тем, что на теряется часть напряжения питания первого транзистора и, с этой точки зрения, необходимо, чтобы <<. Рассмотренный безтрансформаторный усилитель мощности с положительной обратной связью называют усилителем с вольтдобавкой или с дополнительной симметрией.

11.4. Бестрансформаторный усилитель мощности на

составных транзисторах

При большой выходной мощности подоб­рать близкие по параметрам и характеристикам пары транзисторов разных структур р-n-р и n-р-n сложнее. Поэтому оконечный каскад строится на составных транзисторах.

Принципиальная схема бестрансформаторного усилителя мощности, имеющего двухтактный каскад с составными транзисторами изображена на рис.11.3.

Рис.11.3. Бестрансформаторный усилитель мощности на составных транзисторах

Око­нечный каскад содержит четыре транзистора, причем каждое плечо его представляет составной транзистор. Транзисторы V3 и V5 обра­зуют двойной эмиттерный повторитель, а транзисторы V4 и V6 сос­тавляют усилитель со 100% ООС, который обладает примерно теми же параметрами и свойствами, что и двойной эмиттерный повторитель: высокое входное и малое выходное сопротивления, оба плеча схемы выходного каскада не усиливают входное напряжение (К<1) и не меняют его полярность.

Стабилизация положения точек покоя транзисторов оконечного каскада осуществляется диодом V2, на котором создается падение суммарного напряжения смещения. Резисторы и Rc являются вспомогательными элементами, которые улучшают ста­бильность режима, способствуют снижению частотных искажений и несколько выравнивают параметры плеч двухтактного каскада, что приводит к уменьшению нелинейных искажений, обусловленных асим­метрией плеч. Сопротивление Rc обычно меньше 1 Ом, так как на них теряется часть выходной мощности; в 5¸10 раз больше входного сопротивления мощного транзистора. Введение ПОС по цепи увеличивает нап­ряжение возбуждения и тем самым повышает КПД усилителя. Для полу­чения высоких качественных показателей в усилителе вводится глубокая ООС по переменному току через резистор Roc, охваты­вающая весь усилитель. Стабилизация напряжения 0,5Е0 выходных транзисторов аналогична описанной выше и осуществляется гальванической ООС по постоянному току через резисторы и . Конденсатор служит для устранения ООС по переменному току.

Усилитель с бестрансформаторным выходом обладает весьма высокими качественными показателями. Частотные искажения в области низких частот в данной схеме незна­чительны благодаря непосредственной связи между каскадами. В об­ласти верхних частот искажения определяются в основном мощными транзисторами оконечного каскада.

Достаточно глубокая общая ООС уменьшает нелинейные искаже­ния и улучшает остальные качественные показатели усилителя в це­лом. Выходное сопротивление такого усилителя становится ничтожно малым. Это весьма благоприят­но сказывается на работе акустической системы радиовещательной аппаратуры.

Лекция №12

Курсовое проектирование

12.1. Цель курсового проектирования

Основной целью курсового проектирования по дисциплине «Схемотехника аналоговых электронных устройств» является углубление и закрепление знаний студентов по лекционному курсу, приобретение опыта самостоятельной работы по проектированию современных усилителей.

Студент должен получить опыт не только расчета отдельных каскадов усилителей, но и обоснованного выбора структурной схемы усилителя, элементов и узлов, удовлетворяющих заданным требованиям на усилитель в целом.

Вместе с тем, курсовое проектирование должно научить студента работать со справочной литературой и ГОСТом, использованию при расчете характеристик элементов, а также графиков и таблиц, облегчающих инженерные расчеты.

12.2 Содержание и тематика проекта

Каждый студент выполняет курсовой проект согласно индивидуальному заданию, которое получает от преподавателя-консультанта.

Задание предусматривает выбор и обоснование функциональной схемы усилителя, расчет выходного и предвыходного каскадов и одного или двух каскадов предварительного усилителя. При наличии цепей ООС производится расчет этих цепей.

Задание содержит перечень исходных данных для проектирования. Некоторые частные исходные данные по указанию консультанта могут быть выбраны студентом самостоятельно при обязательном обосновании такого выбора на основании предъявленных к усилителю более общих требований.

Учитывая, что в современной радиоэлектронной аппаратуре используются как полупроводниковые, так и электровакуумные приборы, тематика курсовых проектов включает:

- усилители звуковой частоты (УЗЧ) с трансформаторным выходным каскадом;

- УЗЧ с бестрансформаторным выходным каскадом;

- УЗЧ для заданной группы сложности с выбором типа выходного каскада;

- УЗЧ на интегральных микросхемах и операционных усилителях;

- импульсные усилители на дискретных полупроводниковых усилительных элементах с нагрузкой различного типа.

Кроме перечисленных тем студенту может быть предъявлен проект на разработку, изготовление и отладку действующего макета усилителя, используемого в учебных целях или научно - исследовательских работах (НИР) на кафедре. Если объем задания в этом случае выходит за рамки курсового проекта, разработка такого устройства может поручиться нескольким студентам.