Партнерка на США и Канаду по недвижимости, выплаты в крипто
- 30% recurring commission
- Выплаты в USDT
- Вывод каждую неделю
- Комиссия до 5 лет за каждого referral
12.10. Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины, при этом разница между поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее 0,15 м.
13. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ МАЛОЭТАЖНЫХ СЕЛЬСКИХ ЗДАНИЙ
13.1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т. п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну - до 400 кН (40 тс).
13.2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п. 2.4, б.
В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.
13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта R, кПа (тс/м2), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности fi, кПа (тс/м2), - по табл. 21.
13.4. Расчетные сопротивления грунта R, кПа (тс/м2), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления fi, кПа (тс/м2), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.
Таблица 20
Глубина погружения сваи, м | Коэффициент пористости, е | Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай R, кПа (тс/м2) | |||||||||
песчаных | пылевато-глинистых при показателе текучести IL, равном | ||||||||||
крупных | средней крупности | мелких | пылеватых | 0,0 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | ||
2 | £ 0,55 | 8 | 3 | 2 | 1 | 6 | 3 | 2 | 1 | ||
0,70 | 6 | 3 | 1 | 1 | 5 | 3 | 1 | ||||
1,00 | - | - | - | - | 3 | 1 | 1 | ||||
3 | £ 0,55 | 8 | 4 | 2 | 1 | 6 | 4 | 2 | 1 | ||
0,70 | 6 | 3 | 2 | 1 | 5 | 3 | 1 | 1 | |||
1,00 | - | - | - | - | 3 | 2 | 1 | ||||
Примечание. Для промежуточных значений IL и е значения R определяются интерполяцией. | |||||||||||
Таблица 21
Средняя глубина расположения слоя грунта hi, м | Коэффициент пористости грунта в слое е | Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, в том числе таврового и двутаврового сечений, fi, кПа (тс/м2) | ||||||||
песчаного | пылевато-глинистого при показателе текучести IL, равном | |||||||||
крупного и средней крупности | мелкого | пылеватого | 0,0 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | ||
1 | £ 0,55 | 80 (8,0) | 55 (5,5) | 45 (4,5) | 46 (4,6) | 39 (3,9) | 32 (3,2) | 25 (2,5) | 18 (1,8) | 11 (1,1) |
0,7 | 60 (6,0) | 40 (4,0) | 30 (3,0) | 45 (4,5) | 37 (3,7) | 30 (3,0) | 23 (2,3) | 16 (1,6) | 9 (0,9) | |
1,00 | - | - | - | - | 32 (3,2) | 23 (2,3) | 15 (1,5) | 10 (1,0) | 6 (0,6) | |
2-3 | £ 0,55 | 85 (8,5) | 60 (6,0) | 50 (5,0) | 68 (6,8) | 53 (5,3) | 40 (4,0) | 29 (2,9) | 20 (2,0) | 13 (1,3) |
0,7 | 65 (6,5) | 45 (4,5) | 35 (3,5) | 65 (6,5) | 50 (5,0) | 37 (3,7) | 26 (2,6) | 18 (1,8) | 11 (1,1) | |
1,0 | - | - | - | 60 (6,0) | 45 (4,5) | 32 (3,2) | 21 (2,1) | 13 (1,3) | 7 (0,7) | |
Примечание. Для промежуточных значений hi, е и IL значения fi определяются интерполяцией | ||||||||||
Таблица 22
Грунты | Коэффициент пористости е | Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай R, кПа (тс/м2), при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под консолями свай-колонн Rсоп, кПа (тс/м2) | |||
песчаных грунтов | |||||
крупных | средней крупности | мелких | пылеватых | ||
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном | |||||
0,0 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | ||
Пески средней плотности | 0,55-0,8 | 2 | 1 | ||
Супеси и суглинки | 0,5 | ||||
0,7 | |||||
1,0 | |||||
Глины | 0,5 | 1 | 1 | ||
0,6 | 1 | ||||
0,8 |
13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 |
