Дипломная работа на тему: Ремонт и обслуживание монитора Samsung (стр. 2 )

Для стабилизации точек отсечки катодов кинескопа и уровня черного с делителей R338, R337, R336, R335, R334, R333 снимаются напряжения обратной связи и подаются на входы обратной связи IC301 — выв. 15, 12, 18. На эти же выводы микросхемы через развязывающие диоды D318, D319, D322 подается опорное напряжение +5,6 В, формируемое стабилизатором R317, D310, С309.

Для питания микросхемы IC301 на ее выв. 7 подается напряжение +8 В от стабилизатора R306, R352, D309, С304. Видеоусилители питаются от вторичного канала +65 В ИП.

Схема на элементах С320, С321, R340, R341, Q310, VR303, VR304, R343—R348, D314—D316 служит для формирования на катодах кинескопа строчных гасящих импульсов (осц. 12 на рис. 1.2) и регулировки точек отсечки катодов кинескопа. Для ее питания используются вторичные каналы +120 и+65 В ИП.

1.5. Синхропроцессор

Синхропроцессор формирует строчные ' и кадровые импульсы запуска для работы выходных каскадов строчной и кадровой разверток. Кроме того, он формирует импульсы фиксации и строчные гасящие импульсы для работы видеопроцессора, а также сигнал коррекции искажений «восток-запад» для выходного каскада строчной развертки. Он построен на основе микросхемы IC701 типа TDA4850. В состав микросхемы входят:

("7") стабилизатор и источник опорного напряжения; детектор VGA-режима; синхроселектор; горизонтальная секция; вертикальная секция; схема коррекции искажений «восток-запад»; формирователь импульсов фиксации уровня и строчных гасящих импульсов.

Для работы синхропроцессора на его входы (выв. 9,10, осц. 2, 3 на рис. 1.2) поступают, строчные и кадровые синхроимпульсы с выв. 10, 19 IC401. С выхода синхроселектора синхроимпульсы поступают на входы горизонтальной и вертикальной секций. В состав горизонтальной секции входят задающий генератор, две схемы ФАПЧ и выходной каскад. Первая схема ФАПЧ состоит из фазового компаратора, внешнего фильтра С706 С702 R706, подключенного к выв. 17 IC701. Она управляет задающим генератором, частота свободных колебаний которого определяется элементами VR708 (H-HOLD), R715, С722, С710, подключенными к выв. 18, 19 IC701. К выв. 18 IC701 подключен выв. 5 IC401 с целью запрета работы задающего генератора в дежурном режиме. На выходе ГУН формируется пилообразное напряжение, совпадающее по частоте и фазе с входным строчным синхросигналом. С выхода ГУН сигнал поступает на вторую схему ФАПЧ, формирующую импульсы запуска строчной развертки, фаза которых привязана к фазе импульсов обратного хода строчной развертки. Эти импульсы снимаются с обмотки 5—7 ТДКС Т702 и подаются на выв. 2 IC701. Внешняя цепь С711 С731 R770 R771 VR704 (H-PHASE), подключенная к выв. 20 IC701, позволяет в небольших пределах регулировать фазу выходного сигнала относительно входного пилообразного (смещение по горизонтали). С выхода второй схемы ФАПЧ строчные импульсы запуска поступают на выходной каскад горизонтальной секции, который построен по схеме с открытым коллектором (1Вых = 20 мА). Формирование импульсов запуска строчной развертки на выв. 3 IC701 (осц. 6 на рис. 1.2) прекращается, если напряжение питания IC701 становится меньше 6,4 В.

Вертикальная секция формирует противофазные пилообразные сигналы (выв. 5, 6 IC701) для управления выходным каскадом кадровой развертки. Кадровые синхроимпульсы снимаются с выв. 19 IC401 и поступают на вход схемы — выв. 10 IC701. Частота свободных колебаний генератора пилообразного напряжения (ГПН) определяется элементами R705, С701, подключенными к выв. 15, 16 IC701. Диапазон рабочих частот ГПН - 50...110 Гц. С выхода ГПН пилообразный сигнал поступает на выходной каскад и схему регулировки размера по вертикали. Размер по вертикали можно регулировать с помощью переменного резистора VR601 (V-SIZE), подключенного к выв. 15 IC701. Кроме того, схема регулировки размера по вертикали управляется детектором VGA-режима в случае, если на его входе (выв. 7) установлен низкий потенциал. Если на выв. 7 IC701 высокий потенциал, то размер по вертикали определяется параметрами синхросигнала.

Схема коррекции искажений «восток-запад» формирует напряжение параболической формы из кадровых пилообразных импульсов. Полученный сигнал усиливается, снимается с выв. 11 IC701 и подается на выходной каскад строчной развертки для коррекции искажений «восток-запад».

Для питания синхропроцессора на его выв. 1 подается +12 В от вторичного канала +12 В ИП.

Импульсы запуска строчной развертки с выв. 3 IC701 поступают на базу транзистора Q704 — предварительного усилителя импульсов запуска строчной развертки. Он формирует импульсы запуска, обеспечивающие оптимальное переключение выходного транзистора Q706. Нагрузкой предварительного усилителя является первичная обмотка трансформатора Т701, его вторичная обмотка включена в базовую цепь выходного транзистора Q706. Питание предварительного усилителя осуществляется от вторичного канала +12 В ИП через развязывающий фильтр R750 С712.

Положительный импульс напряжения, приходящий на базу транзистора Q704, открывает его. При этом в первичной обмотке Т701 протекает ток источника +12 В, а в его сердечнике накапливается магнитная энергия. По окончании действия запускающего импульса транзистор Q704 закрывается. В обмотке Т702 за счет накопленной энергии возникает колебательный процесс, положительная полуволна которого прикладывается к коллектору Q704. Цепь R709, С709, подключенная к коллектору Q704, снижает частоту колебательного процесса и ограничивает его до одной положительной полуволны. Этот импульс трансформируется во вторичную обмотку трансформатора Т702 и открывает выходной транзистор Q706.

Выходной каскад строчной развертки выполнен по схеме двустороннего электронного ключа на элементах Q706, D708, D709. Диоды D708, D709 также входят в состав диодного модулятора, обеспечивающего коррекцию геометрических искажений растра. Нагрузкой выходного каскада служат обмотка 1—2 Т702 и строчные катушки ОС H-DY. В первую половину прямого хода лучей магнитная энергия, накопленная в строчных катушках ОС во время предыдущего периода, создает отклоняющий ток, перемещающий лучи от левого края до середины экрана. Ток течет по цепи: H-DY, конт. 3 Р701, L702, С717 (С730), D709, конт. 1 Р70.1, H-DY, В этот момент на базу Q706 приходит положительный импульс, открывает его и в результате формируется отклоняющий ток второй половины прямого хода лучей. Ток течет по цепи: H-DY, конт. 1 Р701, Q706, D708, С717 (С730), L702, R733, D710, конт. 3 Р701, H-DY. По окончании положительного импульса Q706 закрывается, на его коллекторе возникает положительный синусоидальный импульс, длительность которого определяется элементами L702, С718, С719. В результате в строчных катушках ОС формируется отклоняющий ток обратного хода лучей. Конденсаторы С717, С730 осуществляют S-коррекцию отклоняющего тока. В зависимости от частоты строчной развертки (31,5/35,5/37,9 кГц) IC401 сигналом C/S (выв. 6) с помощью ключа Q702, Q721 подключает или отключает дополнительный конденсатор S-коррекции С730.

Питание выходного каскада строчной развертки осуществляется от вторичных каналов +120 и +96 В ИП через контроллер управления питанием на элементах D919—D921, Q903—Q905, Q909, С911, С918, R930, R931, R933, R938, R939. Схема представляет собой регулятор напряжения, управляемый сигналами Н-31К и Н-35К IC401 (выв. 2, 3).

Сигнал коррекции «восток-запад» снимается с выв. 11 IC701 и через усилитель Q714, Q715, Q709 поступает на диодный модулятор D708, D709. В результате ток в строчных катушках ОС также изменяется по параболическому закону. Таким образом, осуществляется коррекция «восток-запад».

Противофазные пилообразные импульсы запуска кадровой развертки с выв. 5, 6 1С701 поступают на вход выходного каскада кадровой развертки, выполненный на микросхеме IC601 типа TDA4866. Микросхема TDA4866 содержит входной дифференциальный усилитель, выходные противофазные усилители, генератор импульсов обратного хода и схему защиты.

Выв. 1, 2 1С601 являются входами дифференциального усилителя. Наличие у микросхемы двух противофазных выходов (выв. 4, 6) позволяет подключить к ним кадровые катушки ОС без разделительного конденсатора. Один вывод катушек подключен к выв. 6 IC601 непосредственно, а второй соединен с выв. 4 IC601 через резистор R605, с которого снимается напряжение обратной связи и по целя R604, С607, R6013 поступает на выв. 9 IC601.

Генератор импульсов обратного хода, входящий в состав микросхемы IC601, формирует прямоугольные импульсы, которые с ее выв. 8 через усилитель на транзисторе Q601 подаются на сетку G1 кинескопа для гашения обратного хода кадровой развертки.

Для питания входных цепей 4 микросхемы IC601 на ее выв. 3 подается +12 В от ИП, а выходной каскад питается от вторичного канала +40ВИП.;>л

("8") Схемы защиты от рентгеновского излучения и ограничения тока лучей кинескопа.

Детектор схемы защиты от рентгеновского излучения выполнен на элементах D701, R629, С605. Импульсы обратного хода снимаются с обмотки 5—7 Т702, выпрямляются диодом D702 и фильтруются конденсатором С605. В аварийной ситуации, когда напряжение на С605 превышает 27 В, стабилитрон D701 начинает проводить ток, которым заряжается конденсатор С407. В результате на входе защиты IC401 (выв. 1) формируется высокий потенциал и микросхема переключает ИП в дежурный режим.

Схема ограничения тока лучей выполнена на элементах С721, С723, R726, R728, D715, Q710, Q711. Она формирует сигнал, которым открываются ключи Q710, Q711. В результате напряжения питания схем регулировки яркости и контрастности становятся минимальными.

2 Расчётная часть проекта

2.1.1 Расчет трансформатора

2.1.1.1 Выходная мощность трансформатора

.

2.1.1.2 Принимаем КПД трансформатора на базе статистических данных

. Тогда входная мощность трансформатора

.

2.1.1.3 Входной ток трансформатора

.

2.1.1.4 По значениям входной мощности и частоты выбираем типоразмер магнитопровода Ш1010 марки М2000НМ1-14.

2.1.1.5 Площадь поперечного сечения выбранного магнитопровода

Q = (10 10) мм2 = 1,0 см2.

2.1.1.6 Площадь поперечного сечения провода обмотки определяется допустимой плотностью тока :

q=I/ ,

Для выбранного магнитопровода определяем допустимую плотность

/мм2.

("9") 2.1.1.6.1 Для первых полуобмоток принимаем = 2 А/мм2. Тогда сечение провода первой обмотки

= 0,2/2 = 0,1 мм2.

В качестве обмоточного выбираем провод марки ПЭТВ—2. Для увеличения коэффициента заполнения окна магнитопровода и снижения потерь мощности берем два провода с диаметрами по меди = 0,25мм (сечение 0,04909 мм3) и по изоляции = 0,3 мм.

2.1.1.6.2 Для второй обмотки принимаем =2,4 А/мм2. Тогда сечение провода второй обмотки

q2 = 0,34/2,4 = 0,15 мм2,

Этому сечению соответствует провод с диаметром по меди мм и диаметром по изоляции =0,51 мм.

2.1.1.6.3 Для третьей обмотки принимаем =2,55 А/мм2. Тогда сечение провода третьей обмотки

= 0,01/2,55 = 0,004 мм2,

Этому сечению соответствует провод с диаметром по меди мм и диаметром по изоляции мм.

2.1.1.6.4 Для четвертой обмотки принимаем =2,7 А/мм2. Тогда сечение провода четвертой обмотки

= 1,2/2,7 = 0,4 мм2,

Этому сечению соответствует провод с диаметром по меди мм и диаметром по изоляции мм.

2.1.1.6.5 Для пятой обмотки принимаем =2,2 А/мм2. Тогда сечение провода пятой обмотки

= 0,2/2,2 = 0,09 мм2,

Этому сечению соответствует провод с диаметром по меди мм и диаметром по изоляции мм.

2.1.1.6.6 Для шестой обмотки принимаем =2,5 А/мм2. Тогда сечение провода шестой обмотки

= 0,5/2,5 = 0,2 мм2,

Этому сечению соответствует провод с диаметром по меди мм и диаметром по изоляции мм.

2.1.1.7 Число витков первой полуобмотки

,

("10") где — коэффициент формы трансформируемого напряжения (для синусоиды = 1, для меандра = 1,1).

Индукция в выбранном магнитопроводе при частоте 16*104 Гц не должна превышать 0,20 Тл. Принимаем значение индукции меньше допустимого приблизительно на 30 %: В = 0,15 Тл. Тогда число витков

2.1.1.8 Значение напряжения, приходящегося на один виток первичной полуобмотки.

2.1.1.9 Число витков второй обмотки

где — коэффициент, учитывающий падение напряжения на второй обмотке.

Для выбранного магнитопровода падение напряжения . Принимаем . Для этого значения коэффициент . Тогда число витков

Округляем полученное значение: = 12,5 витка.

2.1.1.10 Число витков третьей обмотки

Для третьей обмотки принимаем и . Тогда число витков

Округляем число витков: = 12,5 витка.

2.1.1.11 Число витков четвертой обмотки

Для четвертой обмотки принимаем и . Тогда число витков

("11") Округляем число витков: = 12,5 витка.

2.1.1.12 Число витков пятой обмотки

Для пятой обмотки принимаем и . Тогда число витков

Округляем число витков: = 10,5 витка.

2.1.1.13 Число витков шестой обмотки

Для шестой обмотки принимаем и . Тогда число витков

Округляем число витков: = 15,5 витка.

2.1.1.14 Число витков, размещаемых в одном ряду. Обмотки размещаются на изолирующем каркасе.

2.1.1.14.1 В первичной полуобмотке

Принимаем =0,95.

Для выбранного магнитопровода LH = 23 мм. Тогда

витка

Число витков округляем в меньшую сторону: = 72 витка.

2.1.1.14.2 Во второй обмотке

("12") где — коэффициент укладки провода второй обмотки. Принимаем =0,95

Тогда число витков в одном ряду второй обмотки

витка

Принимаем витка

2.1.1.14.3 В третьей обмотке

где — коэффициент укладки провода третьей обмотки. Принимаем =0,93

Тогда число витков в одном ряду третьей обмотки

витков

Принимаем витков

2.1.1.14.4 В четвертой обмотке

где — коэффициент укладки провода четвертой обмотки. Принимаем =0,91

Тогда число витков в одном ряду четвертой обмотки

витка

Принимаем витков

2.1.1.14.5 В пятой обмотке

где — коэффициент укладки провода пятой обмотки. Принимаем =0,9

Тогда число витков в одном ряду пятой обмотки

("13") витков

Принимаем витков

2.1.1.14.6 В шестой обмотке

где — коэффициент укладки провода шестой обмотки. Принимаем =0,89

Тогда число витков в одном ряду шестой обмотки

витка

Принимаем витков

2.1.1.15 Число слоев в обмотках

2.1.1.15.1 В первой обмотке число слоев

где v = 2 — число полуобмоток.

Коэффициент учитывает количество параллельных проводов, используемых при изготовлении обмотки.

Согласно пункту 2.1.1.6.1 имеем knp = 2. Тогда

Число слоев округляем в сторону больших значений: N1=18.

2.1.1.15.2 Во второй обмотке число слоев