Основные определения: электрические и энергетические сис-мы, электрические станции. Харак-ка энергетической и электрической сис-м. Потребители электроэнергии. Номинальный ряд напряжений (стр. 4 )

где - температура окружающей среды; - превышение температуры проводника над температурой окружающей среды.

17. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ПРОВОДНИКОВ ПО УСЛОВИЯМ НОРМАЛЬНОГО РЕЖИМА

РАСЧЕТНЫЕ УСЛОВИЯ ДЛЯ ВЫБОРА ПРОВОДНИКОВ И АППАРАТОВ ПО ПРОДОЛЖИТЕЛЬНЫМ РЕЖИМАМ РАБОТЫ

Продолжительный режим работы электротехнического устройства – это режим, продолжающийся не менее, чем необходимо для достижения установившейся температуры его частей при неизменной температуре охлаждающей среды.

Продолжительный режим работы электротехнического устройства имеет место, когда энергосистема или электроустановка находится в одном из следующих режимов: нормальном, ремонтном, послеаварийном.

Нормальный режим – это такой режим работы электротехни­ческого устройства, при котором значения его параметров не выходят за пределы, допустимые при заданных условиях эксплуатации.

В нормальном режиме функционируют все элементы данной электроустановки, без вынужденных отключений и без перегрузок. Ток нагрузки в этом режиме может меняться в зависимости от графика нагрузки. Для выбора аппаратов и токоведущих частей следует принимать наибольший ток нормального режима Iнорм.

Ремонтный режим — это режим плановых профилактических капитальных ремонтов. В ремонтном режиме часть элементов электроустановки отключена, поэтому на оставшиеся в работе элементы ложится повышенная нагрузка. При выборе аппаратов и токоведущих частей необходимо учитывать это повышение нагрузки до Iрем, max.

Послеаварийный режим — это режим, в котором часть элементов электроустановки вышла из строя или выведена в ремонт вследствие аварийного (непланового) отключения. При этом режиме возможна перегрузка оставшихся в работе элементов электроустановки током Iпав, max.

Из двух последних режимов выбирают наиболее тяжелый, когда в рассматриваемом элементе электроустановки проходит наибольший ток Imax.

Таким образом, расчетными токами продолжительного режима являются: Iнорм - наибольший ток нормального режима; Imax — наибольший ток ремонтного или послеаварийного режима.

Рассмотрим некоторые конкретные случаи определения расчетных токов.

Цепь генератора. Наибольший ток нормального режима прини­мается при загрузке генератора до номинальной мощности Рном, при номинальном напряжении и cosφном:

(1)

Наибольший ток послеаварийного или ремонтного режима опре­деляется при условии работы генератора при снижении напряжения на 5%:

(2)

В конкретных условиях Imax может быть определен при работе гене­ратора с повышенной токовой нагрузкой за счет улучшения системы ох­лаждения (повышение давления водорода и др.).

Цепь двухобмоточного трансформатора связи на электростанции. Со стороны ВН и НН принимают

. (3)

где Sном — номинальная мощность трансформатора.

Наибольший ток ремонтного или послеаварийного режима прини­мается при условии отключения параллельно работающего трансформатора, когда оставшийся в работе трансформатор может быть перегружен по правилам аварийных длительных или систематических перегрузок. Согласно ГОСТ для трансформаторов допускается длительная аварийная перегрузка на 40% и систематическая перегрузка в зависимости от условий охлаждения, типа трансформатора и графика нагрузки. Если неизвестны действительные значения допустимых перегрузок, то в учебном проектировании можно принять:

. (4)

Цепь трехобмоточного трансформатора или автотрансформатора на электростанции. Трехобмоточные трансформаторы широко применяются на ТЭЦ в качестве трансформаторов связи. В этом случае они работают как повышающие, передавая избыток мощности генераторов в сеть ВН и СН. Загрузка цепей ВН, СН и НН зависит от конкретных условий: графика нагрузки на НН, СН и схемы соединений электроустановки на НН. При блочном соединении генератора с трансформатором на стороне НН Iнорм, Iном определяются так же, как в цепи генератора.

При поперечных связях между генераторами расчетные условия на стороне НН и ВН определяются по

17.

мощности трансформатора с учетом его перегрузки, т. е.

.

На стороне СН, если отсутствует связь с энергосистемой и установлено два трансформатора:

, (5)

где S’н — наибольшая перспективная нагрузка на СН;

. (6)

Если к шинам СН присоединена энергосистема и возможны перетоки между ВН и СН, то .

Цепь двухобмоточного трансформатора на под­станции. На стороне ВН и НН расчетные нагрузки определяют, как пра­вило, с учетом установки в перспективе трансформаторов следующей по шкале ГОСТ номинальной мощности S’ном, т:

; (7) . (8)

Цепь трехобмоточного трансформатора на под­станции.

На стороне ВН расчетные токи определяют по (7) и (8).

На стороне СН расчетные токи при двух установленных трансфор­маторах:

; (9) . (10)

где S’н - перспективная нагрузка на стороне СН на 10-летний период.

Цепь автотрансформатора на подстанции. На стороне ВH и СН расчетные токи определяют по (7), (8), так как автотрансфор­матор может быть использован для связи двух систем и перетоков мощности как из ВН в СН, так и в обратном направлении. На стороне НН расчетные токи определяют по перспективной нагрузке (9) и (10).

Цепь линии. Если линия одиночная, радиальная, то Iнорм = Imax оп­ределяется по наибольшей нагрузке линии.

Для двух параллельно работающих линий

.

где Sнагр – наибольшая мощность потребителей, присоединенных к линиям. Для n параллельных линий

; (11) . (12)

Цепи секционных, шиносоединительных выключа­телей, сборные шины. Ток нормального режима определяется с учетом токораспределения по шинам при наиболее неблагоприятном эксплуатационном режиме. Такими режимами являются: отключение части генераторов, перевод отходящих линий на одну систему шин, а источников питания - на другую. Обычно ток, проходящий по сборным шинам, сек­ционному и шиносоединительному выключателям, не превышает Imax самого мощного генератора или трансформатора, присоединенного к этим шинам.

Цепь группового сдвоенного реактора. В нормальном режиме ветви реактора загружены равномерно. Наибольший ток нормаль­ного режима определяется по нагрузке присоединенных к ветви потре­бителей :

. (13)

В послеаварийном или ремонтном режиме при отключении одной из потребительских линий, присоединенных к ветви реактора, нагрузка другой ветви может соответственно возрасти, поэтому

,

n - число линий, присоединенных к одной ветви реактора.

При правильно выбранном реакторе Imax не превышает номинального тока его ветви.

Условия выбора электрических аппаратов и проводников по условиям нормального режима:

.

18. ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Из курса «Теоретические основы электротехники» известно, что системы проводников при протекании по ним токов испытывают электродинами­ческие взаимодействия, сопровождающиеся значительными механическими напряжениями.

При одинаковом направлении тока проводники притягиваются, а если токи направлены в противоположные стороны, то отталкиваются (рис. 1).

Рис. 1. Электродинамическое взаимодействие между двумя токоведущими частями при согласном (а) и встречном (б) направлениях токов.

Сила взаимодействия токов определяется по формулам, вытекающим из закона Био - Савара. Для двух параллельных проводников длиной l, расположенных на расстоянии а друг от друга, она может быть найдена из выражения

. (1)

Если токи выражены в амперах, а сила F — в ньютонах, то коэффи­циент k равен 2∙10 -7; коэффициент kф учитывает форму провод­ника и может быть принят равным единице для проводников круглого сечения независимо от расстояния между ними и для проводников любой формы, если расстояние в свету между ними будет больше периметра поперечного сечения токоведущей части. В противном случае коэффициент kф отличен от единицы и при вычислении усилий должен быть предварительно определен по специальным графикам.

Сила F распределена равномерно по длине параллельных проводни­ков. Удельное усилие на единицу длины проводника для условий рис. 1 равно:

. (2)

Электродинамические взаимодействия в трехфазных установках переменного тока имеют ряд особенностей. На рис. 2 изображены векторы усилий между проводниками отдельных фаз, расположенных в одной плоскости, в различные моменты времени на протяжении одного периода переменного тока. Усилия изменяются во времени по значению и направлению и имеют колебательный характер.

Сила, действующая на проводник с током, определяется как результат взаимодействия его с токами в проводниках двух других фаз, при этом в наиболее тяжелых условиях оказывается проводник средней фазы. Наибольшее удельное усилие на проводник средней фазы может быть определено из выражения, Н/м,

, (3)

где Iт- амплитуда тока в фазе, А; а - расстояние между соседними фазами, м.

Рис. 2. Электродинамические взаи­модействия в трехфазной системе про­водников: a-e-силы взаимодействия для разных моментов периода; г - кривые изменения токов в фазах.

Коэффициент учитывает фазовые смещения токов в проводниках.

Взаимодействие проводников существенно возрастает в режиме КЗ, когда полный ток КЗ достигает своего наибольшего значения - ударного. При оценке взаимодействия фаз необходимо рассматривать двухфазное и трехфазное КЗ.

Для определения удельного усилия при трехфазном КЗ в системе проводников, показанной на рис. 2, пользуются выражением (3) при условии , тогда

18. , (4)

где - ударный ток трехфазного КЗ, А.

В случае двухфазного КЗ влияние третьей (неповрежденной) фазы ничтожно мало, поэтому для определения удельного усилия используют выражение (2), принимая во внимание, что . Следовательно,

, (5)

где - ударный ток двухфазного КЗ, А.

Учитывая, что , нетрудно по­казать, что междуфазное усилие при трехфазном КЗ больше, чем при двухфазном. Поэтому расчетным видом КЗ при оценке электродинамических сил считают трехфазное.

19. ВЫБОР И ПРОВЕРКА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ ПО УСЛОВИЯМ ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ. ЭЛЕТРОДИНАМИЧЕСКАЯ СТОЙКОСТЬ ШИННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

Выше рассматривались междуфазные уси­лия. Однако в реальных аппаратах и шинных конструкциях могут возникать довольно большие силы взаимодействия токов одной фазы. Это происходит при расщеплении фазы на ряд параллельных проводов, а также тогда, когда проводники не прямолинейны, а обра­зуют петли, изгибаются под углом. На рис. 3 в качестве примера показана эпюра усилий, возникающих в пределах токоведущего контура фазы масляного выключателя. Такие силы могут привести к самопроизволь­ному отключению выключателя, если не при­нять соответствующих мер. Так, например, при токе iу = 50 кА на траверсу подвиж­ных контактов выключателя МКП-35 дей­ствует сила, равная примерно 2000 Н.. Подобные силы имеют место в разъединителях, реакторах и других аппаратах.

Рис. 3. Эпюры элект­родинамических взаимо­действий в пределах одной фазы масляного выклю­чателя

Для предотвращения механических повреждений под действием усилий, возникающих в проводниках при протекании по ним токов КЗ, все эле­менты токоведущей конструкции должны обладать достаточной электро­динамической стойкостью.

Под электродинамической стойкостью понимают обычно способность аппаратов или проводников выдерживать механические усилия, возникающие при протекании токов КЗ, без деформаций, препятствующих их дальней­шей нормальной работе.

Для электрических аппаратов завод-изготовитель указывает гарантий­ный ток КЗ, при котором обеспечивается электродинамическая стой­кость. Чаще всего в каталогах на оборудование задается мгновенное значение тока электродинамической стойкости iдин (или imax, или iпр. скв.). При выборе аппаратов гарантированный заводом-изготовителем ток сравнивается с расчетным ударным током КЗ. Должно быть выполнено условие

.

Электродинамическая стойкость жестких шин, за исключением комплектных токопроводов и шин КРУ, определяется расчетом механических спряжений в материале проводника при КЗ. Критерием стойкости служит выполнение условия

,

где σдоп и σрасч — соответственно допустимое и расчетное значения меха­нических напряжений в материале проводника.

Согласно ПУЭ на электродинамическую стойкость не проверяют аппа­раты и проводники, защищенные предохранителями с плавкими вставками на ток до 60 А, а также аппараты и шины цепей трансформаторов напряжения при условии их расположения в отдельной камере.

Не рассчитывают механические напряжения от сил электродинамиче­ского взаимодействия в гибких проводах. Однако при ударных токах более 50 кА такие провода требуется проверять на схлестывание.

В ПУЭ оговорены также другие частные случаи, когда допустимо не проверять аппараты и проводники на электродинамическую стойкость при КЗ.

Проверка на электродинамическую стойкость шин к токам КЗ

При КЗ по токоведущим частям проходят токи переходного режима, вызывая сложные динамические усилия в шинных конструкциях. Усилия, действующие на жесткие шины и изоляторы, рассчитываются по наибольшему мгновенному значению тока трехфазного КЗ (). Сила, действующая на конструкцию определяется по (1).

Изгибающий момент, действующий на шину, Н∙м:

, (1)

где: f - наибольшее удельное усилие при трехфазном КЗ, Н/М,

l - длина пролета между опорными изоляторами, м,

- коэффициент, зависящий от способа крепления шин на опорных изоляторах (для реальных конструкций =10).

Напряжение в материале шины при воздействии изгибающего момента, МПа,

19. , (2)

где W - момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию момента, см3. Он зависит от размеров и расположения шин.

Шины механически прочны, если

, (3)

где:допустимое механическое напряжение в материале шины (справочная величина).

Однополосные шины. Наибольшее удельное усилие, Н/м,

, (4)

где: - ударный ток трехфазного КЗ, А; а - расстояние между фазами, м; - коэффициент формы (находится по справочным кривым). Если расстояние между фазами значительно больше периметра шин то коэффициент формы .

Многополосные шины. Необходимо учитывать усилия как между фазами, так и между полосами. Усилие между полосами не должно приводить к их сопри­косновению. Для того чтобы уменьшить это усилие, в пролете между полосами устанавливают прокладки.

Удельное усилие между фазами, Н/м:

, (5)

Напряжение в материале от взаимодействия фаз, МПа,

, (6)

где: W - момент сопротивления пакета шин, см3.

Удельное усилие между полосами, Н/м:

для двуполосных шин:, (7)

для трехполосных шин:, (8)

где: величины, зависящие от коэффициентов формы; b - толщина шины, м.

Напряжение в материале от взаимодействия полос, МПа,

, (10)

где: - расстояние между прокладками, которые укладываются между шинами в пакете, м;

- момент сопротивления одной полосы, см3.

Шины механически прочны, если (12)

Максимальное расстояние между прокладками, м:

, (13)

Минимальное число прокладок в пролете:

, (14)

где: l - длина пролета.

Шины коробчатого сечения.

При жестком соединении швеллеров расчет такой же, как для однополостных шин, .

При отсутствии жесткого соединения швеллеров расчет такой же, как для двухполостных шин, (при вертикальном расположении ). Удельное усилие, действующее между фазами при отсутствии жесткого соединения швеллеров: , (15)

где: h - высота швеллера, м. Формулы используются с учетом .

20. ЭЛЕКТРОТЕРМИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ. ВЫБОР И ПРОВЕРКА ПРОВОДНИКОВ И АППАРАТОВ ПО УСЛОВИЯМ ЭЛЕКТРОТЕРМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ.

При протекании тока КЗ температура проводника повышается. Дли­тельность процесса КЗ обычно мала (в пределах нескольких секунд), поэтому тепло, выделяющееся в проводнике, не успевает передаться в окру­жающую среду и практически целиком идет на нагрев проводника.

Поскольку ток КЗ значительно превышает ток рабочего режима, нагрев проводника может достигать опасных значений, приводя к плав­лению или обугливанию изоляции, к деформации и плавлению токоведущих частей и т. п.

Критерием термической стойкости проводника является допустимая температура его нагрева токами КЗ. Поэтому проводник или аппарат следует считать термически стойким, если его температура в процессе КЗ не превышает допустимых величин.

Значения допустимых температур нагрева проводников разных типов приведены в справочниках. Они определены из соображений сохранения механической прочности металла для голых проводников и устойчи­вости изоляции к нагреву для изолированных.

Обозначим – импульс квадратичного тока КЗ, пропорциональный количеству тепла, выделенного током КЗ в проводнике; по ГОСТ Вк - интеграл Джоуля. Метод вычисления Вк изложен ниже. Значение правой части обозначим как fн /k при и fк /k при , где k — коэффициент, учитывающий удельное сопротивление и эффективную теплоемкость проводника.

Величина f является сложной функцией температуры проводника, и если принять f независимой переменной, то можно записать = φ (f). Зависимость [°С] = φ (f) приводится в спра­вочной литературе и представлена, в частности, на рис. 1.

С учетом принятых обозначений интегральное выражение примет вид:

,

или

. (5)

Уравнение (5) является исходным для определения температуры проводника к концу КЗ. Величину fн характеризующую тепловое состояние проводника к моменту начала КЗ, можно определить по кривой рис. 1 по известной температуре проводника в предшествующем режиме работы .

Определение проводят с использованием выражения

,

где – температура окружающей среды; - длительно допустимая температура проводника; - номинальная температура окружающей среды (согласно ПУЭ = 25 °С для воздуха, 15°С - для земли и воды); Imax – максимальный ток нагрузки; Iдоп - длительно допустимый ток проводника.

Если к fн прибавить величину k∙BК /q2, определяемую по известным значениям токов КЗ Iк, коэффициента k (справочник) и сечения q иссле­дуемого проводника, то по (5) получим значение fк.

По кривым на рис. 1, используя fк, определяем конечное значение температуры проводника в режиме КЗ . Если , то проводник термически стоек.

Рис. 1. Кривые определения температур нагрева проводников при КЗ

Определение Вк для оценки термической стойкости производится приб­лиженным способом из-за сложной зависимости тока КЗ от времени. При этом полный импульс квадратичного тока КЗ разбивается на две составляющие с учетом структуры полного тока КЗ:

20. , (6)

здесь – импульсы квадратичного тока КЗ соответственно от пе­риодической и апериодической составляющих.

Импульс квадратичного тока КЗ определяется по-разному в зависи­мости от местонахождения точки КЗ. Можно выделить три характерных случая (по аналогии с расчетом тока КЗ): удаленное КЗ, КЗ вблизи генераторов или синхронных компенсаторов, КЗ вблизи группы мощных электродвигателей.

1. В первом случае периодическая составляющая тока КЗ является неза­тухающей во времени, т. е.

, (7)

де - начальное значение периодической составляющей тока КЗ, сум­марное от всех источников.

Изменение апериодической составляющей тока КЗ описывается вы­ражением

.

Импульс квадратичного тока КЗ от апериодической составляющей можно определить как

(8)

Если время tотк равно или превышает Та, что обычно имеет место то можно принять

, (9)

и полный импульс квадратичного тока КЗ определится из выражения

. (10)

Данный способ рекомендуется при вычислении импульса квадратичного тока КЗ в цепях понизительных подстанций (исключение составляют КЗ на шинах 3-10 кВ подстанций, к которым подключены крупные электро­двигатели или синхронные компенсаторы), в цепях высшего напряжения электростанций, в цепях генераторного напряжения электростанций, если место КЗ находится за реактором.

2. Наиболее сложным является случай определения импульса квадратич­ного тока при КЗ вблизи генераторов или синхронных компенсаторов, а также в цепях генераторного напряжения электростанций типа ТЭЦ. Решение производится различно в зависимости от мощности генераторов и их типа.

Для ориентировочных расчетов можно воспользоваться уравнением (10). При этом вычисленное значение импульса квадратичного тока КЗ будет несколько завышено, так как в действительности ток затухает. Но уточнять значение Вк, как правило, не требуется, поскольку провод­ники и аппараты, выбранные в мощных присоединениях (генератор, транс­форматор связи и др.), по условиям длительного режима и электроди­намической стойкости имеют значительные запасы по термической стойкости.

Известную трудность при расчетах Вк представляет собой определение значения постоянной Tа. Для ориентировочных расчетов можно принять значения Та по таблицам.

3. При КЗ вблизи группы электродвигателей, например в системе собственных нужд ТЭС, необходимо учитывать их влияние на импульс квадратичного тока КЗ.

Для пользования формулами при нахождении Вк необходимо доста­точно точно определять tотк.

Согласно ПУЭ время отключения (время действия тока КЗ) tотк скла­дывается из времени действия основной релейной защиты данной цепи tр, з с учетом действия АПВ и полного времени отключения выключателя tотк, в:

. (11)

Действующие нормативы рекомендуют для цепей генераторов 60 МВт и выше, учитывая их особую ответственность, принимать время tотк = 4 с, т. е. по времени резервной защиты.

Для упрощения анализа термической стойкости проводников часто используется понятие минимального сечения проводника qmin.

Минимальное сечение проводника, отвечающее требованию его терми­ческой стойкости при коротком

20.

замыкании, т. е. такое сечение, которое при заданном токе КЗ обусловливает нагрев проводника до кратковре­менно допустимой температуры, можно определить по формуле

. (10)

Значения fк, доп и fн следует определять по кривым рис. 1 для соответствующих температур и .

При приближенных расчетах минимальное сечение проводника, отве­чающее требованию его термической стойкости при КЗ, можно определить по формуле

, (12)

где С - функция, значения которой приведены в таблице, коэффициент, соответствующий разности выделенного тепла в проводнике после КЗ и до него, (справочная величина).

Очевидно, что проводник сечением q будет термически стойким, если выполняется условие .

При выборе электрических аппаратов обычно не требуется определять температуру токоведущих частей, поскольку завод-изготовитель по данным специальных испытаний и расчетов гарантирует время и среднеквадра­тичный ток термической стойкости. Другими словами, в каталогах при­водится значение гарантированного импульса среднеквадратичного тока КЗ, который выдерживается аппаратом без повреждений, препятствующих дальнейшей нормальной работе. Условие проверки термической стойкости в этом случае следующее:

,

где Вк — расчетный импульс квадратичного тока КЗ, определяемый по изложенной выше методике; Iтер и tтер — соответственно среднеквадратич­ный ток термической стойкости и время его протекания (номинальные значения).

В ПУЭ и руководящих указаниях оговорен ряд случаев, когда допустимо не проверять проводники и аппараты на термическую стойкость при КЗ. Это касается проводов воздушных линий при отсутствии на них быстродействующего АПВ, аппаратов и проводников цепей, защищен­ных плавкими предохранителями, проводников цепей трансформаторов напряжения и некоторых других случаев. При рассмотрении особых слу­чаев КЗ, не отраженных выше, а также при необходимости проведения особо точных расчетов следует обращаться к специальным руководящим указаниям.

21. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ ТОКА (ТТ)

ТТ предназначены для уменьшения первичного тока до значений наиболее удобных для измерительных приборов и реле, а также для отделения цепей измерения и защиты от первичных цепей высокого напряжения.

ТТ имеет замкнутый магнитопровод (2) и две обмотки: первичную (1) и вторичную (3). Первичная обмотка включается последовательно в цепь измеряемого тока I1, ко вторичной обмотке присоединяются измерительные приборы, обтекаемые током I2.

ТТ характеризуется номинальным коэффициентом трансформации

KI = I1 НОМ / I2 НОМ,

где I1 НОМ, I2 НОМ – номинальные первичный и вторичный ток.

Значения номинального вторичного тока принято равным 5 и1 А.

Коэффициент трансформации ТТ не является строго постоянной величиной и может отличаться от номинального значения вследствие погрешности, обусловленной наличием тока намагничивания. Токовая погрешность определяется

.

Погрешность ТТ зависит от его конструктивной особенности: сечения магнитопровода, магнитной проницаемости материала магнитопровода, средней длины магнитного пути и величины I1W1 (МДС).

В зависимости от предъявляемых требований выпускаются ТТ с классами точности 0,1; 0,2; 0,5; 1; 3; 5; 10. Указанные цифры представляют токовую погрешность в % номинального тока при нагрузке первичной обмотки током 100-120% для первых четырех классов и 50-120% для трех последних. Для ТТ классов точности 0,1; 0,2; 0,5 и 1 нормируется также угловая погрешность.

Погрешность ТТ зависит от вторичной нагрузки (сопротивление приборов, проводов, контактов и от кратности первичного тока по отношению к номинальному). Увеличение нагрузки и кратности тока приводит к увеличению погрешности. При первичном токе значительно меньше номинального погрешность также возрастает.

ТТ классов 0,1; 0,2 применяются для присоединения точных лабораторных приборов; класса 0,5 – для присоединения счетчиков денежного расчета; класса 1 – для всех технических измерительных приборов; классов 3, 5, 10 – для релейной защиты.

Кроме рассмотренных классов выпускаются также ТТ со вторичными обмотками типов: Д – для дифференциальной защиты, З – для земляной защиты, Р – для прочих релейных защит.

Токовые цепи измерительных приборов и реле имеют малое сопротивление, поэтому ТТ нормально работает в режиме близком к режиму КЗ. Если разомкнуть вторичную обмотку, магнитный поток в магнитопроводе резко возрастет, т. к. он будет определяться только МДС первичной обмотки. В этом режиме магнитопровод может нагреться до недопустимой температуры, а на вторичной разомкнутой обмотке появится высокое напряжение, достигающих в некоторых случаях десятков кВ, также произойдет перенасыщение магнитопровода. Из-за указанных явлений не разрешается размыкать вторичную обмотку ТТ при протекании тока в первичной обмотке. При необходимости замены измерительных приборов или реле предварительно замыкается накоротко вторичная обмотка ТТ или шунтируется обмотка реле или прибора.