Стальные конструкции (стр. 39 )

h1 и h2 – расстояние от центра тяжести сечения до оси соответственно более развитого и

менее развитого поясов;

lef – расчётная длина балки, определяемая согласно требованиям п. 6.4.2 настоящих норм;

I1 и I2 – моменты инерции сечения более развитого и менее развитого поясов относительно оси симметрии сечения балки соответственно.

5. Значения В, С и D в формуле (232) следует определять по табл. 80 и 81 в зависимости от коэффициентов:

Стр. 170 СНиП

d = n + 0,734b; (233)

m = n + 1,145b; (234)

b = (2n – 1) {0,47 – 0,035( (235)

h = (1 - n )[9,87n + 0,385 (236)

где значения n, b1, h, I2, lef следует принимать согласно настоящему приложению, а It – согласно прил. 5.

Коэффициент a в табл. 81 следует определять по формуле (227).

Т а б л и ц а 80

Коэффициент В

Схема сечения и место приложения нагрузки	Коэффициент В при нагрузке
сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	Вызывающей чистый изгиб
	d	m	b
	d - 1	m - 1	b
	1 - d	1 - m	- b
	- d	- m	- b

Стр. 171 СНиП

Т а б л и ц а 81

Коэффициенты С и D

Вид нагрузки	Коэффициент С при сечении	Коэффициент D
двутавровом (n £ 0,9)	тавровом (n = 1,0)
Сосредоточенная в середине пролета Равномерно распределенная Вызывающая чистый изгиб	0,330h 0,481h 0,101h	0,0826a 0,1202a 0,0253a	3,265 2,247 4,315

6. Для двутаврового сечения при 0,9 < n < 1,0 коэффициент yа следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (232) для двутаврового сечения при n = 0,9 и для таврового при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и

a < 40 коэффициенты yа следует умножать на (0,8 + 0,004a).

В балках с менее развитым сжатым поясом при n > 0,7 и 5 £ lef / b2 £ 25 значение коэффициента j2 необходимо уменьшить умножением на (1,025 – 0,015 lef / b2) и следует принимать при этом не более 0,95. Значения lef / b 2 > 25 в таких балках не допускаются.

7. Для балки швеллерного сечения коэффициент jb допускается принимать равным jb = 0,7j1, где j1 следует определяют как для балок двоякосимметричного двутаврового сечения, используя формулы (226) и (227), где значения Ix , Iy , It следует принимать для швеллера.

Стр. 172 СНиП

Приложение 8

Расчетные длины колонн и стоек

Т а б л и ц а 82

Коэффициенты расчетной длины m колонны (стойки) с упругим закреплением концов

Схема колонны (стойки)	m
	; (237) 0,5 ≤ µ ≤ 2,0
	; (238) 0,5 ≤ µ ≤ 1,0
	При 0 £ a £ и b £ 9,87 ; (239) µ ≥ 1,0; при a = 0 и b > 9,87
________________________________ Обозначения, принятые в табл. 82: ; ; – отношение коэффициентов жесткости упругого закрепления опорных сечений стойки, где – коэффициент жесткости упругого закрепления, Н×см, равный значению реактивного момента, возникающего в опорном сечении при его повороте на угол j =1; – коэффициент жесткости упругой опоры, Н/см, равный значению реактивной силы, возникающей в опорном сечении при его смещении на d = 1. П р и м е ч а н и е. Значения и для некоторых рамных систем приведены в табл. 83.

Стр. 173 СНиП

Т а б л и ц а 83

Коэффициенты жесткости Km и Kn для колонн (стоек) рамных систем

Схема рамы	Номер формулы для схемы по табл. 82	Значения Km и Kn
	(237) при α = 0	;
	(238) при ψ = ∞
	(238) при ψ = ∞
	(238) при ψ =1	;
	(238) при ψ =0
	(238) при ψ =0