Стальные конструкции (стр. 48 )

Эффективное значение расчетного сопротивления стали Ry,ef следует определять по формуле

Ry,ef = . (265)

где h = (1,8w1 – 0,8) / (w1.

2.3. При наличии зоны чистого изгиба размеры сечений балок 2-го класса и эффективное значение расчетного сопротивления стали следует определять по формулам (263) и (265) соответственно при подстановке в них значения = 1,42.

Стр. 194 СНиП

2.4. Размеры сечений двутавровых балок 3-го класса (при = 2,2; = 0,3) следует определять по формулам:

tw = 0,745B / hw = 2,2tw ; tf = 1,92tw bf = 0,525hw, (266)

где w2 = 1 + 0,8(t/Rs)4;

a2 = 0,25(3w2 – 2).

Эффективное значение расчетного сопротивления стали Ry,ef следует определять по формуле

Ry,ef = , (267)

где h2 = (1,8w 2 – 0,8) / (w 2

2.5. При выборе стали расчетное сопротивление Ry следует принимать близким к Ry,ef, вычисленному по формулам (262), (265) и (267); при этом должно быть выполнено условие Ry £ Ry,ef.

2.6. Для балок 2-го и 3-го классов при одновременном действии в сечении М и Q в формулах (263), (265) – (267) следует принимать: в первом приближении t = 0; в последующих приближениях t = Q / (tw hw).

3. Бистальные балки с устойчивой стенкой

Размеры сечений бистальных двутавровых балок 2-го класса с устойчивой стенкой при

Ryf / Ryw = r следует определять по формулам:

tw = 1,26B / ; hw = tw nw /; tf = tw ; bf = hw , (268)

где w3 = 2r – 1 + 1 /(3r 2) + 0,8 (t / Rsw)4 (1 – 1 / r 2);

a3 = 0,25 (3w3 / r – 2);

nw = .

В формулах (268) значение следует принимать по табл. 91 в зависимости от параметра , определяемого по формуле

= 1 + (1,3 – 0,2 af)(c1r – 1), (269)

где c1r – коэффициент, определяемый по формулам:

c1r = Мх / (Wxn Ryw gc) или c1r = br cxr (270)

и изменяющийся в пределах 1 < c1r £ cxr ;

здесь br и cxr – коэффициенты, определяемые согласно п. 6.2.8 настоящих норм.

Эффективное значение расчетного сопротивления стали стенки балки Ryw,ef следует определять по формуле

Стр. 195 СНиП

Ryw,ef = , (271)

где h3 = (1,8w3 / r – 0,8) / (w3 ).

При выборе стали должно быть выполнено условие Ryw £ Ryw,ef.

При одновременном действии в сечении М и Q следует учитывать п. 2.6 настоящего приложения.

4. Балки с гибкой стенкой

4.1. Разрезные балки с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения, несущие статическую нагрузку и изгибаемые в плоскости стенки, как правило, следует применять при нагрузке, эквивалентной равномерно распределенной до 50 кН/м, и проектировать из стали с пределом текучести до 345 Н/мм2.

4.2.. Устойчивость балок с гибкой стенкой следует обеспечивать либо выполнением требований п. 6.4.4,а настоящих норм, либо закреплением сжатого пояса, при котором условная гибкость пояса b = (lef /bf ) не превышает 0,21 (где bf – ширина сжатого пояса).

4.3. Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине следует принимать не более 0,38.

4.4. Отношение площадей сечений пояса и стенки af = Af / (t w h w) не должно превышать предельных значений afu, определяемых по формуле

a fu = (1,34 – 412 Ry /E). (272)

4.5. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорным ребром жесткости и рассчитывать согласно требованиям п. 6.5.17 настоящих норм.

На расстоянии не менее ширины ребра и не более 1,3 t w от опорного ребра следует устанавливать дополнительное двустороннее ребро жесткости размером согласно п. 4.9 настоящего приложения.

4.6. Местное напряжение sloc в стенке балки, определённое по формуле (47), должно быть не более 0,75 Ry, при этом значение lef следует вычислять по формуле (48) настоящих норм.

4.7. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения брутто балки следует уменьшать умножением на коэффициент a = 1,2 – 0,033 для балок с ребрами в пролете и на коэффициент a = 1,2 – 0,033 – h / l – для балок без ребер в пролёте.

Стр. 196 СНиП

4.8. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости (рис. 30), с условной гибкостью стенки 6 £ £ 13 следует проверять по формуле

(М / Мu)4 + (Q / Qu)4 £ 1, (273)

где М и Q – значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;

Мu – предельное значение момента, вычисляемое по формуле

Mu = Ry gc t w h w 2 [Af / (t w h w) + (0,85 / ) (1 – 1 /)]; (274)

Qu – предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле

Qu = Rsgc t w h w [ tcr / Rs + 3,3 bm (1 - tcr / Rs) / (1 + m2) ]. (275)

В формулах (274) и (275) обозначено:

t w и h w – толщина и высота стенки соответственно;

Аf – площадь сечения пояса балки;

tcr, m – критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки соответственно,

определяемые согласно п. 6.5.3 настоящих норм;

b – коэффициент, вычисляемый по формуле

b = 0,1 + 3a; b ³ 0,

Здесь a = 8Wmin / (tw hw 2 a2); a £ 0,1;

Wmin – минимальный момент сопротивления (относительно собственной оси, параллельной

поясу балки) таврового сечения, состоящего из сжатого пояса балки и примыкаю-

щего к нему участка стенки высотой 0,5tw;

а – шаг рёбер жёсткости.

Рис. 30. Схема балки с гибкой стенкой

4.9. Поперечные рёбра жёсткости, сечения которых приняты не менее указанных в п. 6.5.9 настоящих норм, следует рассчитывать на устойчивость как стержни, сжатые силой N, определяемой по формуле