СП 5.13130.2009
Т а б л и ц а В.1 — Удельное сопротивление при различной степени шероховатости труб
Номинальный
DN
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
Диаметр
Расчетный,
мм
20, 25
26
34,75
40
52
67
79,5
105
130
155
Наибольшая
шероховатость
1,643
0,4367
0,09386
0,04453
0,01108
0,002893
0,001168
0,0002674
0,
0,
Удельное сопротивление А, с2/л6
Средняя
шероховатость
1,15
0,306
0,0656
0,0312
0,0078
0,00202
0,00082
0,000187
0,0000605
0,0000238
Наименьшая
шероховатость
0,98
0,261
0,059
0,0277
0,00698
0,00187
0,000755
—
—
—
Т а б л и ц а В.2 — Удельная гидравлическая характеристика трубопроводов
Номинальный Наружный Толщина
Удельная характеристика
Тип
трубы
Стальные
электросварные
(ГОСТ 10704—91)
Стальные
водогазопроводные
(ГОСТ 3262—75)
диаметр
DN
15
20
25
32
40
50
65
80
100
100
100
100
125
125
125
150
150
150
200
250
300
350
15
20
25
32
40
50
65
80
90
100
125
150
диаметр,
мм
18
25
32
40
45
57
76
89
108
108
114
114*
133
133*
140
152
159
159*
219*
273*
325*
377*
21,3
26,8
33,5
42,3
48
60
75,5
88,5
101
114
140
165
стенки,
мм
2,0
2,0
2,2
2,2
2,2
2,5
2,8
2,8
2,8
3,0
2,8
3,0*
3,2
3,5*
3,2
3,2
3,2
4,0*
4,0*
4,0*
4,0*
5,0*
2,5
2,5
2,8
2,8
3,0
3,0
3,2
3,5
3,5
4,0
4,0
4,0
трубопровода Кт,
Ч10–6 л6/с2
0,0755
0,75
3,44
13,97
28,7
110
572
1429
4322
4231
5872
5757
13530
13190
18070
28690
36920
34880
209900
711300
1856000
4062000
0,18
0,926
3,65
16,5
34,5
135
517
1262
2725
5205
16940
43000
П р и м е ч а н и е — Трубы с параметрами, отмеченными знаком «*», применяются в сетях наружного
В.2.10 Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети
В.2.10.1 Для симметричной схемы (рисунок В.1, секция А) расчетный расход на участке между
вторым оросителем и точкой а, т. е. на участке 2–а, будет равен
74
Q2–а =q1 + q2.
СП 5.13130.2009
В.2.10.2 Диаметр трубопровода на участке L2–а назначает проектировщик или определяют по
формуле
Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 3262, ГОСТ 8732, ГОСТ 8734
или ГОСТ 10704.
В.2.10.3 По расходу воды Q2–а определяют потери давления на участке 2–а:
В.2.10.4 Давление в точке а составит
Ра = Р2 + Р2–а.
В.2.10.5 Для левой ветви рядка I (рисунок В.1, секция А) требуется обеспечить расход Q2–а при
давлении Ра. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен
Q2–а, а следовательно, и давление в точке а будет равно Ра.
В.2.10.6 В итоге для рядка I имеем давление, равное Ра, и расход воды
QI = 2Q2–а.
В.2.10.7 Диаметр трубопровода на участке Lа–b назначает проектировщик или определяют по
формуле
Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338.
В.2.10.8 Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, опреде-
ляют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.
В.2.10.9 Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения
В.2.10.10 Потери давления на участке а–b для симметричной и несимметричной схем (рису-
нок В.1, секции А и Б) находят по формуле
В.2.10.11 Давление в точке b составит
Рb = Pa + Pa–b.
В.2.10.12 Расход воды из рядка II определяют по формуле
В.2.10.13 Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода
воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.
В.2.11 Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети
В.2.11.1 Правая часть секции Б (рисунок В.1) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рас-
считывают отдельно, определяя для нее Ра и Q′3–а.
В.2.11.2 Если рассматривать правую часть 3–а рядка (один ороситель) отдельно от левой 1–а
(два оросителя), то давление в правой части Р′а должно быть меньше давления Ра в левой части.
В.2.11.3 Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее зна-
чение давления Ра и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q3–а:
75
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 |
