Определение интервала неопределенности технологического расхода электроэнергии (стр. 7 )

, (3.60)

.

На практике , следовательно,  и емкостная проводимость  может определяться по выражению: . (3.61)

 

 

Рис. 3.3. Гальваническая схема замещения двухобмоточного трансформатора с комплексным коэффициентом трансформации.

 

Трансформаторы с комплексным коэффициентом трансформации могут отображаться в расчетах установившихся режимов через П-образную гальваническую схему замещения, показанную в рис.3.3, параметры которой определяются по выражениям /21/:

;

; (3.62)

.

Для расчета потокораспределения мощностей, учитывая схему из рис.3.3, применяются выражения:

; (3.63)

, (3.64)

где:  – комплексная мощность, инжектированная в узел j, в целях симметрии матрицы узловых проводимостей.

Из выражений 3.63 и 3.64 определяется общий технологический расход мощностей:

. (3.65)

Трансформаторы, подключенные по схеме отличающейся от группы 12, составляющие, как правило, радиальные ветви сети, будут учитываться в расчетах через действительные коэффициенты трансформации, без учета сдвига фаз, так как потокораспределение мощностей, модули напряжений и технологический расход мощностей не зависят от постоянного сдвига фаз, обусловленного группой подключения. При желании, данный сдвиг фаз может быть учтен после расчета режима.

В Приложении 4 среднемесячные значения технологического расхода электроэнергии в трансформаторах 10/0.4 кВ для изменения нагрузки между  и их процентных значений при различных значениях  и .

71.        Моделирование трехобмоточного трансформатора

Трехобмоточные трансформаторы моделируются посредством схемы замещения состоящей из четырехполюсников и идеальных трансформаторов, отображенных через комплексные коэффициенты трансформации и (рис.3.4).

Параметры трехобмоточного трансформатора рассчитываются по следующим характерным данным: номинальные мощности трансформатора , , , номинальные напряжения между фазами , , , номинальные активные потери мощности в режиме короткого замыкания , , , потеря активной мощности в режиме холостого хода , процентные напряжения короткого замыкания между обмотками , ,  и ток холостого хода .

Сопротивления обмоток определяются следующими выражениями:

, , . (3.66)

Потери короткого замыкания обмоток, учтенных отдельно, определяются как:

;

; (3.67)

.

 

 

 

 

 

 

 

Рис.3.4. Схема замещения трехобмоточного трансформатора

 

Предполагая что падения напряжений на индуктивных сопротивлениях обмоток трансформатора  равны напряжениям короткого замыкания , аналогично с двухобмоточными трансформаторами, индуктивные сопротивления обмоток могут быть выражены следующим образом:

,

, , (3.68)

где: ;

;

.

Активные и емкостные проводимости трехобмоточного трансформатора определяются по тем же выражениям как в случае двухобмоточного трансформатора (3.60, 3.61).

Если трехобмоточные трансформаторы вписываются в радиальную конфигурацию сети, при анализе установившихся режимов электроэнергетической системы оба коэффициента трансформации могут считаться действительными. Схеме замещения с действительными коэффициентами трансформации соответствует гальваническая схема замещения на рис. 3.5.

 

 

 

 

 

Рис. 3.5. Гальваническая схема замещения трехобмоточного трансформатора

72.        Моделирование компенсирующих устройств

Конденсаторные батареи и реакторы, поперечно подключенные в разных узлах электрических сетей характеризуются:

-         поперечной проводимостью , в См;

-         емкостной проводимостью (индуктивной ), в См,

и отображается через поперечно подключенные двухполюсники между соответствующими узлами и землей (рис. 3.6).

В свою очередь конденсаторные батареи и реакторы, подключенные последовательно в линиях электрической сети характеризуются:

-         сопротивлением , в W;

-         емкостным сопротивлением  (индуктивным сопротивлением ), в W,