Введение (стр. 5 )

Во избежание дальнейшего подмыва и обрушения, а так же в целях оптимальной эксплуатации хвостохранилища борта карьера предусматривается уполажить с откосами до 1: 2,5. разрабатываемый грунт при уполаживании перемещается в существующие отвалы.

За нормальный уровень воды в хвостохранилища  принята отметка 397,0 м. Допустимый минимальный уровень из условия забора воды насосной станции осветлённой воды предусмотренной на отметке 395,0 м.

Водосброс талой и осветленной воды.

  В настоящее время площадь земли под карьер составляет ~20 га и карьер заполнен водой. Поток водосброса  принимается 0,2 м3/с, 660 м3/час. Избыток паводковых вод происходит вследствие накопления талой воды с прилегающей территории в радиусе 270 м от кромки хвостохранилища. Площадь территории составляет 645 000 м2. 

  В ходе организации запуска в работу хвостохранилище исключается попадание паводковых вод в бассейн хвостохранилища.

  Паводковые воды собираются в дренажную систему. Дренажная система представляет систему каналов для сбора воды и три колодца, оборудованных шламовыми насосами. Каждый шламовый насос имеет производительность 50 м3/час, что обеспечивает сбор дренируемых растворов и перекачку их в хвостохранилище. 

Сооружение противофильтрационного экрана

  По дну карьера VI геофизический прокладываются бентонитовые гидроизолирующие маты HydroLock 1500. Маты устанавливаются с борта плавсредства. Укладка рулоновведётся параллельно нескольких (3-5) рулонов. В процессе попадания во влажную среду бентонитовая глина набухает и образует бентонитовый глиняный замок.

  Фиксацию бентонитового мата на откосах хвостохранилища осуществляется с помощью береговых анкерных траншей, а так же формирования защитного слоя грунта над матом толщиной 30 см. Размер анкерных траншей зависит от углов заложения откосов. Также для создания защитного слоя над бентонитовым матомв границах подъема и опускания уровня воды в водоеме производится укладка на откос гибких полимерных габионных матрасов Triton длиной 10,5 м.

  Технология устройства водонепроницаемого экрана для условий хвостохранилища в карьере VI Геофезический на территории Донского горно-обогатительного комбината (ДГОК), г. Хромтау Актюбинской области состоит в следующих операциях:

Выравнивание и формирование откосов береговой линии с необходимым углом заложения.

До формирования:

После:

Укладка на откосы и дно водоема со специализированной баржи противофильтрационного экрана из бентонитового мата Hydrolock. Тип бентонитового мата (количество бентонитовой глины на 1 кв. м. и прочность на разрыв) и размеры береговых анкеровочных траншей  будут уточнены после получения данных эхолокации и рельефа дна.

Укладка на откос гибкого габионного матраса из полимерной георешетки Tensar Triton, заполненного камнем, для создания защитного слоя на береговом откосе (в границах подъема и опускания уровня воды в водоеме).

Формирование защитного слоя из местного грунта по всей площади бентоматового экрана, в тех участках, где он не защищен габионным матрасом.

6.4.  Гидротранспорт хвостов от «Акжар-Хром»  до хвостохранилища.

В настоящем разделе рассматривается гидротранспорт хвостов распределительным пульпопроводам К6 от точки подключения на участке «Акжар-Хром»  до распределительного узла пульпопровода «Акжар-Хром»  - хвостохранилище.

Режим работы предприятия и общие положения применимые к пульпопроводу описаны ниже: 

При выходе пульпы в сутки

  340 тысяч тонн/год  = 997  тонн 

  341 суток

сооружения гидротранспорта относится к IV классу капитальности [10].

В гидравлических расчётах по определению диаметра труб пульпопроводов приняты:

- расход пульпы – 400 м3/час или 111 л/сек;

- плотность пульпы -1,032 тонн/м3;

- плотность частиц хвостов -3,02 т/м3;

- плотность хвостов -1,55 т/м3;

- пористость -0,487;

- средневзвешенная крупность частиц хвостов составляет 0,165 мм. 

Гидравлическая укладка предусматривается двумя распределительными пульпопроводами по схеме – одна работающая. другая – в резерве.

Согласно гидравлическим расчётам, ближайший стандартный диаметр трубы по ГОСТ 10704-91 принят ш377х8. Критические скорости транспортирования пульпы в зависимости от температуры пульпы составят от 1,9 до 2,1

Свободный напор на выходе из выпусков  до 7 м. Отложений твёрдой фазы на днищах пульпопроводов практически не ожидается.

Трубы укладываются на бетонные опоры с расстоянием пролёта не более 14,0 м. трубы свободно перемещаются при температурных изменениях, для предотвращения смещения труб с опор предусмотрено их фиксация за счёт установки ограничителей на опорах. Опоры с ограничителями размещены на расстоянии от 84 до 192 м.

Опорожнение пульпопроводов и сброс пульпы осуществляется через выпуски в хвостохранилище.  Пульпопроводы в местах перехода под дорогами прокладываются в кожухах – стальных трубах диаметром 530х8 по ГОСТ 10704 -91.

Расчёт линейного теплового расширения технологического пульповода от «Акжар-Хром» до хвостохранилища «IV Геофизический»

Расчёт линейного теплового расширения труб выполняется для определения прироста длины участка трубопровода при нагреве, обоснование необходимости применения компенсатора температурных удлинений и определения потребной компенсирующей способности.

Прирост длины участка трубопровода при температурном расширении определяется по формуле:

dL = a · l · (tmax – tc), мм

Здесь, a – коэффициент линейного теплового расширения, °C -1, его величина зависит от 

  физических свойств материала.

tmax - Максимальная температура теплоносителя в трубопроводе, °C;

tс - Температура окружающей среды в момент монтажа трубопровода, °C;

l - Длина участка трубопровода,  м;

D - Диаметр трубопровода, м.

Коэффициент линейного теплового расширения для стали 20 равен 11,3х .

Максимальная температура теплоносителя в трубопроводе равен 0 °C.

В связи с сезонными изменениями температуры окружающей среды, берем температуру

-40 °C до +40 °C.

Общая длина участка трубопровода составляет  2600 метров.  В нашей ситуации берём  120 метров, так наши неподвижные опоры расположены через каждые 120 метров.

Дано:

a =11,3х ;

l= 120 метров;

tmax = 0 °C;

tc1 = -5 °C;

Подставив значения, определим линейное тепловое расширение труб:

dL = a · l · (tc1 – tmax),

dL = 11,3х ·120 м· ((- 5 °C)- 0 °C )=-7,8 мм

Дано:

a =11,3х ;

l= 120 метров;

tmax = 0 °C;

tc2 = -10 °C;

Подставив значения, определим линейное тепловое расширение труб:

dL = a · l · (tc2 – tmax),

dL = 11,3х ·120 м· ((- 10 °C)-0 °C)=-15,6 мм

Дано:

a =11,3х ;

l= 120 метров;

tmax = 0 °C;

tc3 = -15 °C;

Подставив значения, определим линейное тепловое расширение труб:

dL = a · l · (tc3 – tmax),

dL = 11,3х ·120 м· ((- 15 °C)-0 °C)=-23,4 мм