Строительство птицефабрики расположенной по адресу: Атырауская обл., Махамбетский р-н, Алмалийнский с. о (стр. 13 )

Марка ЛКМ: Эмаль ПФ-115

Способ окраски: Кистью, валиком

Доля летучей части (растворителя) в ЛКМ (табл. 2), % , F2 = 45

Примесь: 0616 Диметилбензол (смесь о-, м-, п - изомеров) (203)

Доля вещества в летучей части ЛКМ (табл. 2), % , FPI = 50

Доля растворителя, при окраске и сушке

для данного способа окраски (табл. 3), % , DP = 100

Валовый выброс ЗВ (3-4), т/год, _M_ = MS * F2 * FPI * DP * 10 ^ -6 = 7.62 * 45 * 50 * 100 * 10 ^ -6 = 1.715

Максимальный из разовых выброс ЗВ (5-6), г/с, _G_ = MS1 * F2 * FPI * DP / (3.6 * 10 ^ 6) = 2.2 * 45 * 50 * 100 / (3.6 * 10 ^ 6) = 0.1375

Примесь: 2752 Уайт-спирит (1316*)

Доля вещества в летучей части ЛКМ (табл. 2), % , FPI = 50

Доля растворителя, при окраске и сушке

для данного способа окраски (табл. 3), % , DP = 100

Валовый выброс ЗВ (3-4), т/год, _M_ = MS * F2 * FPI * DP * 10 ^ -6 = 7.62 * 45 * 50 * 100 * 10 ^ -6 = 1.715

Максимальный из разовых выброс ЗВ (5-6), г/с, _G_ = MS1 * F2 * FPI * DP / (3.6 * 10 ^ 6) = 2.2 * 45 * 50 * 100 / (3.6 * 10 ^ 6) = 0.1375

Итого:

Код	Примесь	Выброс г/с	Выброс т/год
0616	Диметилбензол (смесь о-, м-, п - изомеров) (203)	0.1375	1.715
2752	Уайт-спирит (1316*)	0.1375	1.715

  РАСЧЕТ ВАЛОВЫХ ВЫБРОСОВ

Источник загрязнения N 6010 Покрасочные работы,

Источник выделения N 003,Покрасочные работы уайт-спиритом

Список литературы:

Методика расчета выбросов загрязняющих веществ в атмосферу

при нанесении лакокрасочных материалов (по величинам удельных

выбросов). РНД 211.2.02.05-2004. Астана, 2005

Технологический процесс: окраска и сушка

Фактический годовой расход ЛКМ, тонн, MS = 1.218

Максимальный часовой расход ЛКМ, с учетом дискретности работы оборудования, кг, MS1 = 1.5

Марка ЛКМ: Растворитель Уайт-спирит

Способ окраски: Кистью, валиком

Доля летучей части (растворителя) в ЛКМ (табл. 2), % , F2 = 100

Примесь: 2752 Уайт-спирит (1316*)

Доля вещества в летучей части ЛКМ (табл. 2), % , FPI = 100

Доля растворителя, при окраске и сушке

для данного способа окраски (табл. 3), % , DP = 100

Валовый выброс ЗВ (3-4), т/год, _M_ = MS * F2 * FPI * DP * 10 ^ -6 = 1.218 * 100 * 100 * 100 * 10 ^ -6 = 1.218

Максимальный из разовых выброс ЗВ (5-6), г/с, _G_ = MS1 * F2 * FPI * DP / (3.6 * 10 ^ 6) = 1.5 * 100 * 100 * 100 / (3.6 * 10 ^ 6) = 0.417

Итого:

Код	Примесь	Выброс г/с	Выброс т/год
2752	Уайт-спирит (1316*)	0.417	1.218

Таблица 5.2.2. Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу на период строительства

Код	Н а и м е н о в а н и е	ПДК	ПДК	ОБУВ	Класс	Выброс	Выброс	Значение	Выброс
загр.	вещества	максим.	средне-	ориентир.	опас-	вещества	вещества,	КОВ	вещества,
веще-	разовая,	суточная,	безопасн.	ности	г/с	т/год	(M/ПДК)**а	усл. т/год
ства	мг/м3	мг/м3	УВ, мг/м3
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
0123	Железо (II, III) оксиды /в	0.04	3	0.02607	0.2814	7.035	7.035
пересчете на железо/ (277)
0143	Марганец и его соединения /в	0.01	0.001	2	0.003013	0.0325	92.3524	32.5
пересчете на марганца (IV) оксид/
(332)
0301	Азота (IV) диоксид (4)	0.2	0.04	2	0.0228888889	0.1153776	3.9635	2.88444
0304	Азот (II) оксид (6)	0.4	0.06	3	0.0037194444	0.01874886	0	0.312481
0328	Углерод (593)	0.15	0.05	3	0.0019444444	0.010062	0	0.20124
0330	Сера диоксид (526)	0.5	0.05	3	0.0030555556	0.015093	0	0.30186
0337	Углерод оксид (594)	5	3	4	0.02	0.10062	0	0.03354
0616	Диметилбензол (смесь о-, м-, п-	0.2	3	0.4125	5.145	25.725	25.725
изомеров) (203)
0703	Бенз/а/пирен (54)	0.000001	1	0.00000003611	0.0000001845	0	0.1845
1325	Формальдегид (619)	0.05	0.01	2	0.0004166667	0.0020124	0	0.20124
2752	Уайт-спирит (1316*)	1	0.5545	2.933	2.933	2.933
2754	Углеводороды предельные С12-19 /в	1	4	0.015	0.10361	0	0.10361
пересчете на С/ (592)
2907	Пыль неорганическая, содержащая	0.15	0.05	3	0.04575	0.197	3.94	3.94
двуокись кремния более 70% (Динас и
др.) (502)
2908	Пыль неорганическая: 70-20%	0.3	0.1	3	1.625463	15.86149	158.6149	158.6149
двуокиси кремния (шамот, цемент,
пыль цементного производства -
глина, глинистый сланец, доменный
шлак, песок, клинкер, зола,
кремнезем, зола углей казахстанских
месторождений) (503)
В С Е Г О:	2.73432103611	24.815914044	294.6	234.970811
Примечания: 1. В колонке 9: "M" - выброс ЗВ, т/год; "ПДК" - ПДКс. с. или (при отсутствии ПДКс. с.) ПДКм. р. или (при отсутствии
ПДКм. р.) ОБУВ;"a" - константа, зависящая от класса опасности ЗВ
2. Способ сортировки: по возрастанию кода ЗВ (колонка 1)

Расчет выбросов на период эксплуатации

Источник № 000. Котельная здания убойного цеха
ИВ№	1	Котел марки SOGECAL 500 кВт
Котел в количестве 1 единицы
Исходные данные:
Расход газа на 1 котел (паспортные данные)	33,9	м3/час
n	1	шт.
h	2,5	м
d	0,2	м
T	80	оС
ρ	0,685	кг/м3
Время работы:	4380	ч/г
Годовой расход газа, :	148482	м3
Годовой расход газа, В:	101710,2	кг/г	101,71	т/г
Секундный расход топлива, Вс:	23,2	кг/ч	6,450	г/с
Основной вид топлива - газ горячий природный СТ РК1666-2007
При определении количества выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 учтен компонентный состав  горячего газа
согласно  СТ РК 1666-2007 расчет проводится с учетом следующих данных:
массовая концентрация меркаптановой серы	0,016	г/м3
массовая концентрация сероводорода	0,007	г/м3
массовая концентрация общей серы равное 0,026 г/м3,
меркаптановой серы 0,016 г/м3 и сероводород 0,005 г/м3 при переводе на процентное значение содержания серы в топливе
на рабочую массу принимается значение:
меркап. сера	0,00233577	%
сероводород	0,00102190	%
ПSO2 = 0,02 * В * S * (1 - h'SO2) * (1 - h"SO2)
где, В-расход натурального топлива (т/г, г/с);
h'SO2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для газа h' SO2 =	0	;
h"SO2 - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной	0	;
меркап. сера	ПSO2	0,00030133	г/с	0,00475142	т/г
П SO2 = 1,88 * 10-2 *  Н2S * В	ПSO2	0,00012392	г/с	0,00195402	т/г
Максимально-разовый и валовый выброс (SO2) составит:	0,00043	г/сек	0,0067	т/год
Количество оксида углерода, выбрасываемого в атмосферу с дымовыми газами печей определяется по формуле:
ПСО = 0,001* ССО * В * (1 - q4 / 100)	0,05241	г/сек	0,8264	т/год
q4 - потери теплота вследствие мех-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q4 =	0	;
ССО - выход оксида углерода при сжигании топлива (кг/т топлива) расчитывается по формуле:
ССО = q3 * R * Qri	8,125	кг/т
Qri - теплота сгорания натурального топлива, Qri =	32,5	МДж/кг
q3 - потери теплота вследствие хим-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q3 =	0,5	%
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследстие химической неполноты сгорания топлива,
обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для газа, R =	0,5	;
ПNOx = 0,001 * В * Qнр * КNO * (1 - b)	0,0147	г/с	0,2314	т/г
КNO - параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1ГДж тепла (кг/ГДж),
по графику (рис.2.1) принимается равным:	0,07	;
b - коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения
технический решений. При отсутствии технических решений b =	0	;
Согласно методика определения валовых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от котельных установок ТЭС.
РД 34.02.305-98; формула (12),(13).
В связи с установленными разделами ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе
суммарные выбросы оксидов азота разделяется на составляющие (с учетом различия в молекулярной  массе этих веществ)
МNO2 = 0,8 МNOx,	МNO2 * ПNOx =	0,01174	г/с	0,1851	т/год
μNO
МNO = (1-0,8)МNOx ------- = 0,13МNOx,	МNO * ПNOx =	0,00191	г/с	0,0301	т/год
μNO2
где  μNO и μNO2 молекулярный вес NО и NO2, равный 30 и 46 соответственно;
0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.
Сборник методик по расчету выбросов вредных веществ в атмосферу различными производствами. Алматы, 1996.

Источник № 000. Котельная цеха по производству кормов
ИВ№	1	Котел марки SOGECAL 500 кВт
Котел в количестве 1 единицы
Исходные данные:
Расход газа на 1 котел (паспортные данные)	33,9	м3/час
n	1	шт.
h	2,5	м
d	0,2	м
T	80	оС
ρ	0,685	кг/м3
Время работы:	4380	ч/г
Годовой расход газа, :	148482	м3
Годовой расход газа, В:	101710,2	кг/г	101,71	т/г
Секундный расход топлива, Вс:	23,2	кг/ч	6,450	г/с
Основной вид топлива - газ горячий природный СТ РК1666-2007
При определении количества выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 учтен компонентный состав  горячего газа
согласно  СТ РК 1666-2007 расчет проводится с учетом следующих данных:
массовая концентрация меркаптановой серы	0,016	г/м3
массовая концентрация сероводорода	0,007	г/м3
массовая концентрация общей серы равное 0,026 г/м3,
меркаптановой серы 0,016 г/м3 и сероводород 0,005 г/м3 при переводе на процентное значение содержания серы в топливе
на рабочую массу принимается значение:
меркап. сера	0,00233577	%
сероводород	0,00102190	%
ПSO2 = 0,02 * В * S * (1 - h'SO2) * (1 - h"SO2)
где, В-расход натурального топлива (т/г, г/с);
h'SO2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для газа h' SO2 =	0	;
h"SO2 - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной	0	;
меркап. сера	ПSO2	0,00030133	г/с	0,00475142	т/г
П SO2 = 1,88 * 10-2 *  Н2S * В	ПSO2	0,00012392	г/с	0,00195402	т/г
Максимально-разовый и валовый выброс (SO2) составит:	0,00043	г/сек	0,0067	т/год
Количество оксида углерода, выбрасываемого в атмосферу с дымовыми газами печей определяется по формуле:
ПСО = 0,001* ССО * В * (1 - q4 / 100)	0,05241	г/сек	0,8264	т/год
q4 - потери теплота вследствие мех-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q4 =	0	;
ССО - выход оксида углерода при сжигании топлива (кг/т топлива) расчитывается по формуле:
ССО = q3 * R * Qri	8,125	кг/т
Qri - теплота сгорания натурального топлива, Qri =	32,5	МДж/кг
q3 - потери теплота вследствие хим-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q3 =	0,5	%
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследстие химической неполноты сгорания топлива,
обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для газа, R =	0,5	;
ПNOx = 0,001 * В * Qнр * КNO * (1 - b)	0,0147	г/с	0,2314	т/г
КNO - параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1ГДж тепла (кг/ГДж),
по графику (рис.2.1) принимается равным:	0,07	;
b - коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения
технический решений. При отсутствии технических решений b =	0	;
Согласно методика определения валовых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от котельных установок ТЭС.
РД 34.02.305-98; формула (12),(13).
В связи с установленными разделами ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе
суммарные выбросы оксидов азота разделяется на составляющие (с учетом различия в молекулярной  массе этих веществ)
МNO2 = 0,8 МNOx,	МNO2 * ПNOx =	0,01174	г/с	0,1851	т/год
μNO
МNO = (1-0,8)МNOx ------- = 0,13МNOx,	МNO * ПNOx =	0,00191	г/с	0,0301	т/год
μNO2
где  μNO и μNO2 молекулярный вес NО и NO2, равный 30 и 46 соответственно;
0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.
Сборник методик по расчету выбросов вредных веществ в атмосферу различными производствами. Алматы, 1996.

Источник № 000. Котельная здания инкубатора
ИВ№	1	Котел марки Sogecal 641 кВт
Котел в количестве 1 единицы
Исходные данные:
Расход газа на 1 котел (паспортные данные)	45,2	м3/час
n	1	шт.
h	2,5	м
d	0,2	м
T	80	оС
ρ	0,685	кг/м3
Время работы:	4380	ч/г
Годовой расход газа, :	197976	м3
Годовой расход газа, В:	135613,6	кг/г	135,61	т/г
Секундный расход топлива, Вс:	31,0	кг/ч	8,601	г/с
Основной вид топлива - газ горячий природный СТ РК1666-2007
При определении количества выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 учтен компонентный состав  горячего газа
согласно  СТ РК 1666-2007 расчет проводится с учетом следующих данных:
массовая концентрация меркаптановой серы	0,016	г/м3
массовая концентрация сероводорода	0,007	г/м3
массовая концентрация общей серы равное 0,026 г/м3,
меркаптановой серы 0,016 г/м3 и сероводород 0,005 г/м3 при переводе на процентное значение содержания серы в топливе
на рабочую массу принимается значение:
меркап. сера	0,00233577	%
сероводород	0,00102190	%
ПSO2 = 0,02 * В * S * (1 - h'SO2) * (1 - h"SO2)
где, В-расход натурального топлива (т/г, г/с);
h'SO2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для газа h' SO2 =	0	;
h"SO2 - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной	0	;
меркап. сера	ПSO2	0,00040178	г/с	0,00633523	т/г
П SO2 = 1,88 * 10-2 *  Н2S * В	ПSO2	0,00016523	г/с	0,00260536	т/г
Максимально-разовый и валовый выброс (SO2) составит:	0,00057	г/сек	0,0089	т/год
Количество оксида углерода, выбрасываемого в атмосферу с дымовыми газами печей определяется по формуле:
ПСО = 0,001* ССО * В * (1 - q4 / 100)	0,06988	г/сек	1,1019	т/год
q4 - потери теплота вследствие мех-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q4 =	0	;
ССО - выход оксида углерода при сжигании топлива (кг/т топлива) расчитывается по формуле:
ССО = q3 * R * Qri	8,125	кг/т
Qri - теплота сгорания натурального топлива, Qri =	32,5	МДж/кг
q3 - потери теплота вследствие хим-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q3 =	0,5	%
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследстие химической неполноты сгорания топлива,
обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для газа, R =	0,5	;
ПNOx = 0,001 * В * Qнр * КNO * (1 - b)	0,0196	г/с	0,3085	т/г
КNO - параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1ГДж тепла (кг/ГДж),
по графику (рис.2.1) принимается равным:	0,07	;
b - коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения
технический решений. При отсутствии технических решений b =	0	;
Согласно методика определения валовых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от котельных установок ТЭС.
РД 34.02.305-98; формула (12),(13).
В связи с установленными разделами ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе
суммарные выбросы оксидов азота разделяется на составляющие (с учетом различия в молекулярной  массе этих веществ)
МNO2 = 0,8 МNOx,	МNO2 * ПNOx =	0,01565	г/с	0,2468	т/год
μNO
МNO = (1-0,8)МNOx ------- = 0,13МNOx,	МNO * ПNOx =	0,00254	г/с	0,0401	т/год
μNO2
где  μNO и μNO2 молекулярный вес NО и NO2, равный 30 и 46 соответственно;
0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.
Сборник методик по расчету выбросов вредных веществ в атмосферу различными производствами. Алматы, 1996.

Источник № 000. Обогреватели здания для откорма бройлеров
ИВ№	001-036	Thermorizer 75 кВт
Исходные данные:
Расход газа 1-го обогревателя	7,2	м3/час
n	36	шт.
h	2,5	м
d	0,2	м
T	80	оС
r	0,685	кг/м3
Время работы:	4380	ч/г
Годовой расход газа на 36 ед:	1135296	м3
Годовой расход газа, В:	777677,8	кг/г	777,68	т/г
Секундный расход топлива, Вс:	177,6	кг/ч	49,320	г/с
Основной вид топлива - газ горячий природный СТ РК1666-2007
При определении количества выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 учтен компонентный состав  горячего газа
согласно  СТ РК 1666-2007 расчет проводится с учетом следующих данных:
массовая концентрация меркаптановой серы	0,016	г/м3
массовая концентрация сероводорода	0,007	г/м3
массовая концентрация общей серы равное 0,026 г/м3,
меркаптановой серы 0,016 г/м3 и сероводород 0,005 г/м3 при переводе на процентное значение содержания серы в топливе
на рабочую массу принимается значение:
меркап. сера	0,00233577	%
сероводород	0,00102190	%
ПSO2 = 0,02 * В * S * (1 - h'SO2) * (1 - h"SO2)
где, В-расход натурального топлива (т/г, г/с);
h'SO2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для газа h' SO2 =	0	;
h"SO2 - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной	0	;
меркап. сера	ПSO2	0,00230400	г/с	0,03632947	т/г
П SO2 = 1,88 * 10-2 *  Н2S * В	ПSO2	0,00094752	г/с	0,01494050	т/г
Максимально-разовый и валовый выброс (SO2) составит:	0,00325	г/сек	0,0513	т/год
Количество оксида углерода, выбрасываемого в атмосферу с дымовыми газами печей определяется по формуле:
ПСО = 0,001* ССО * В * (1 - q4 / 100)	0,40073	г/сек	6,3186	т/год
q4 - потери теплота вследствие мех-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q4 =	0	;
ССО - выход оксида углерода при сжигании топлива (кг/т топлива) расчитывается по формуле:
ССО = q3 * R * Qri	8,125	кг/т
Qri - теплота сгорания натурального топлива, Qri =	32,5	МДж/кг
q3 - потери теплота вследствие хим-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q3 =	0,5	%
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследстие химической неполноты сгорания топлива,
обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для газа, R =	0,5	;
ПNOx = 0,001 * В * Qнр * КNO * (1 - b)	0,1122	г/с	1,7692	т/г
КNO - параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1ГДж тепла (кг/ГДж),
по графику (рис.2.1) принимается равным:	0,07	;
b - коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения
технический решений. При отсутствии технических решений b =	0	;
Согласно методика определения валовых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от котельных установок ТЭС.
РД 34.02.305-98; формула (12),(13).
В связи с установленными разделами ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе
суммарные выбросы оксидов азота разделяется на составляющие (с учетом различия в молекулярной  массе этих веществ)
МNO2 = 0,8 МNOx,	МNO2 * ПNOx =	0,08976	г/с	1,4154	т/год
mNO
МNO = (1-0,8)МNOx ------- = 0,13МNOx,	МNO * ПNOx =	0,01459	г/с	0,2300	т/год
mNO2
где  mNO и mNO2 молекулярный вес NО и NO2, равный 30 и 46 соответственно;
0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.
Сборник методик по расчету выбросов вредных веществ в атмосферу различными производствами. Алматы, 1996.

Источник № 000. Обогреватели здания для несушек
ИВ№	001-004	Thermorizer 75 кВт
Исходные данные:
Расход газа 1-го обогревателя  7,2	м3/час
n	4	шт.
h	2,5	м
d	0,2	м
T	80	оС
r	0,685	кг/м3
Время работы:	4380	ч/г
Годовой расход газа на 4 ед:	126144	м3
Годовой расход газа, В:	86408,6	кг/г	86,41	т/г
Секундный расход топлива, Вс:	19,7	кг/ч	5,480	г/с
Основной вид топлива - газ горячий природный СТ РК1666-2007
При определении количества выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 учтен компонентный состав  горячего газа
согласно  СТ РК 1666-2007 расчет проводится с учетом следующих данных:
массовая концентрация меркаптановой серы	0,016	г/м3
массовая концентрация сероводорода	0,007	г/м3
массовая концентрация общей серы равное 0,026 г/м3,
меркаптановой серы 0,016 г/м3 и сероводород 0,005 г/м3 при переводе на процентное значение содержания серы в топливе
на рабочую массу принимается значение:
меркап. сера	0,00233577	%
сероводород	0,00102190	%
ПSO2 = 0,02 * В * S * (1 - h'SO2) * (1 - h"SO2)
где, В-расход натурального топлива (т/г, г/с);
h'SO2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для газа h' SO2 =	0	;
h"SO2 - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной	0	;
меркап. сера	ПSO2	0,00025600	г/с	0,00403661	т/г
П SO2 = 1,88 * 10-2 *  Н2S * В	ПSO2	0,00010528	г/с	0,00166006	т/г
Максимально-разовый и валовый выброс (SO2) составит:	0,00036	г/сек	0,0057	т/год
Количество оксида углерода, выбрасываемого в атмосферу с дымовыми газами печей определяется по формуле:
ПСО = 0,001* ССО * В * (1 - q4 / 100)	0,04453	г/сек	0,7021	т/год
q4 - потери теплота вследствие мех-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q4 =	0	;
ССО - выход оксида углерода при сжигании топлива (кг/т топлива) расчитывается по формуле:
ССО = q3 * R * Qri	8,125	кг/т
Qri - теплота сгорания натурального топлива, Qri =	32,5	МДж/кг
q3 - потери теплота вследствие хим-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q3 =	0,5	%
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследстие химической неполноты сгорания топлива,
обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для газа, R =	0,5	;
ПNOx = 0,001 * В * Qнр * КNO * (1 - b)	0,0125	г/с	0,1966	т/г
КNO - параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1ГДж тепла (кг/ГДж),
по графику (рис.2.1) принимается равным:	0,07	;
b - коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения
технический решений. При отсутствии технических решений b =	0	;
Согласно методика определения валовых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от котельных установок ТЭС.
РД 34.02.305-98; формула (12),(13).
В связи с установленными разделами ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе
суммарные выбросы оксидов азота разделяется на составляющие (с учетом различия в молекулярной  массе этих веществ)
МNO2 = 0,8 МNOx,	МNO2 * ПNOx =	0,00997	г/с	0,1573	т/год
mNO
МNO = (1-0,8)МNOx ------- = 0,13МNOx,	МNO * ПNOx =	0,00162	г/с	0,0256	т/год
mNO2
где  mNO и mNO2 молекулярный вес NО и NO2, равный 30 и 46 соответственно;
0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.
Сборник методик по расчету выбросов вредных веществ в атмосферу различными производствами. Алматы, 1996.

Источник № 000. Обогреватели здания для выращивания родительского стада
ИВ№	001-008	Thermorizer 75 кВт
Исходные данные:
Расход газа 1-го обогревателя	7,2	м3/час
n	8	шт.
h	2,5	м
d	0,2	м
T	80	оС
r	0,685	кг/м3
Время работы:	4380	ч/г
Годовой расход газа на 8 ед:	252288	м3
Годовой расход газа, В:	172817,3	кг/г	172,82	т/г
Секундный расход топлива, Вс:	39,5	кг/ч	10,960	г/с
Основной вид топлива - газ горячий природный СТ РК1666-2007
При определении количества выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 учтен компонентный состав  горячего газа
согласно  СТ РК 1666-2007 расчет проводится с учетом следующих данных:
массовая концентрация меркаптановой серы	0,016	г/м3
массовая концентрация сероводорода	0,007	г/м3
массовая концентрация общей серы равное 0,026 г/м3,
меркаптановой серы 0,016 г/м3 и сероводород 0,005 г/м3 при переводе на процентное значение содержания серы в топливе
на рабочую массу принимается значение:
меркап. сера	0,00233577	%
сероводород	0,00102190	%
ПSO2 = 0,02 * В * S * (1 - h'SO2) * (1 - h"SO2)
где, В-расход натурального топлива (т/г, г/с);
h'SO2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для газа h' SO2 =	0	;
h"SO2 - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной	0	;
меркап. сера	ПSO2	0,00051200	г/с	0,00807322	т/г
П SO2 = 1,88 * 10-2 *  Н2S * В	ПSO2	0,00021056	г/с	0,00332011	т/г
Максимально-разовый и валовый выброс (SO2) составит:	0,00072	г/сек	0,0114	т/год
Количество оксида углерода, выбрасываемого в атмосферу с дымовыми газами печей определяется по формуле:
ПСО = 0,001* ССО * В * (1 - q4 / 100)	0,08905	г/сек	1,4041	т/год
q4 - потери теплота вследствие мех-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q4 =	0	;
ССО - выход оксида углерода при сжигании топлива (кг/т топлива) расчитывается по формуле:
ССО = q3 * R * Qri	8,125	кг/т
Qri - теплота сгорания натурального топлива, Qri =	32,5	МДж/кг
q3 - потери теплота вследствие хим-ой неполноты сгор-я топлива (табл.2.2), q3 =	0,5	%
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследстие химической неполноты сгорания топлива,
обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для газа, R =	0,5	;
ПNOx = 0,001 * В * Qнр * КNO * (1 - b)	0,0249	г/с	0,3932	т/г
КNO - параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1ГДж тепла (кг/ГДж),
по графику (рис.2.1) принимается равным:	0,07	;
b - коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения
технический решений. При отсутствии технических решений b =	0	;
Согласно методика определения валовых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от котельных установок ТЭС.
РД 34.02.305-98; формула (12),(13).
В связи с установленными разделами ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе
суммарные выбросы оксидов азота разделяется на составляющие (с учетом различия в молекулярной  массе этих веществ)
МNO2 = 0,8 МNOx,	МNO2 * ПNOx =	0,01995	г/с	0,3145	т/год
mNO
МNO = (1-0,8)МNOx ------- = 0,13МNOx,	МNO * ПNOx =	0,00324	г/с	0,0511	т/год
mNO2
где  mNO и mNO2 молекулярный вес NО и NO2, равный 30 и 46 соответственно;
0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.
Сборник методик по расчету выбросов вредных веществ в атмосферу различными производствами. Алматы, 1996.

  РАСЧЕТ ВАЛОВЫХ ВЫБРОСОВ