Рекомендации по усилению железобетонных конструкций зданий и сооружений под нагрузкой в условиях реконструкции (стр. 3 )

Рис.13. Схема усиления цилиндрического резервуара водонапорной башни:
1 - монтажная лебедка; 2 - контейнер для сбора мусора; 3 - труба для сброса мусора; 4 - арматурная сетка; 5 - монтажная консоль с отводными блоками; 6 - монтажный блок; 7 - лебедка для перемещения струнных подмостей; 8 - канат лебедки; 9 - передвижные струнные подмости; 10 - второй растворонасос; 11 - монтажная площадка; 12 - первый растворонасос; 13 - ограждение рабочей площадки; 14 - путь для перемещения контейнера с мусором

Работы по восстановлению стенок резервуара необходимо выполнять в такой последовательности: установить растворонасосы на отметке + 0,0 м на смонтированной на отметке + 35,7 м монтажной площадке; смонтировать монтажные консоли с отводными блоками и лебедками на отметку + 48,4 м, закрепив их на стенках резервуара; запасоватъ канаты, идущие от лебедок, в отводные блоки и закрепить к ним передвижные струнные подмости; установить монтажные блоки на отметке + 48,4 м и лебедки на отметке + 0,0 м для осуществления подъема арматурных сеток в зону производства работ; с подмостей произвести обрушение разрушенного гидроизоляционного и слабопрочного бетонов со сбросом мусора через трубу в контейнер; выполнить монтаж арматурных сеток с закреплением их анкерами к стенкам резервуара; произвести увлажнение стенок в течение суток; осуществить бетонирование при помощи растворонасоса (мокрое торкретирование) с заглаживанием поверхности. Для бетонирования применять мелкозернистые бетонные смеси (табл. 6 настоящих рекомендаций), выполнять увлажнение бетона на НЦ в процессе твердения согласно рекомендациям п. 4.24.

Все работы производить со струнных подмостей.

6. ПРИЕМКА УСИЛЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Контроль качества выполнения отдельных видов работ необходимо осуществлять в соответствии с указаниями PCH 342-86 [4].

Усиленные железобетонные конструкции подлежат приемке с целью проверки надежности обеспечения прочности и устойчивости отдельных элементов, частей, либо всего сооружения или здания в целом.

При приемке усиленных обоймами и наращиваниями конструкций необходимо проверить соответствие сечения и размеров рабочим чертежам, правильность расположения закладных деталей, толщину защитного слоя бетона. Должна быть проверена вся документация, связанная с приемкой и испытанием примененных материалов, изделий, а также отдельных видов работ (прочность, морозостойкость и другие качества бетона, предусмотренные проектом; характеристика арматуры, качество ее монтажа; акты на скрытые виды работ).

Отклонения размеров и положения конструкций не должны превышать предусмотренных [3] или проектом усиления.

При приемке конструкций, усиленных стальными элементами следует проверить геометрические размеры элементов усиления и их сечений, допустимость отклонений от проектных размеров согласно требованиям [3], настоящих рекомендаций и проекта усиления, проверить качество отдельных монтажных стыков и всю документацию, связанную с приемкой материалов и изделий.

При усилении конструкций под нагрузкой в акте приемки отмечаются уровень загруженности конструкций (при контроле инструментальными методами); либо усилия в разгружающих устройствах, а также монтажная нагрузка, прикладываемая для разгружения элемента конструкции; данные о включении в работу.

В необходимых случаях проводится испытание отдельных усиленных конструкций по программе, разработанной проектной организацией.

Выявленные дефекты должны быть исправлены по разработанному или согласованному с проектной организацией проекту.

Приемку усиленных конструкций, удовлетворяющих требованиям проекта и действующих строительных норм, следует оформлять актом о приемке.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ КОЛОН, УСИЛЕННОЙ ОБОЙМОЙ ИЗ ОБЫЧНОГО БЕТОНА

Необходимо определить прочность колонны одноэтажного промышленного кранового здания, усиленной обоймой (рисунок).

Значения,
hmon = 1400; tmon = 200; hbl = 1000; amon;

abl = 150; ho, bl = 1250; ho, mon = 1350; yred = 100

bbc =600; bmon = 900;

As, mon = 29,45 см3; As, bl = 32,17 см3

Исходные данные: поверхностный слой бетона разрушен на глубину 60 мм, сечение продольной арматуры уменьшено вследствие коррозии на 13 %, поперечной - на 50 %. Высота колонны Н = 15 м.

Характеристики арматуры и бетона приняты по данным испытаний материалов.

Усиливаемая колонна: бетон класса B15 (Rb = 8,5 МПа, Rbt, ser = 1,15. МПа, Eδ =2,3·104 МПа, γbr = 0,9); продольная арматура класса А-III (Rs = Rsc = 365 МПа, Es = 2,0·105 МПа, Аs, bl = 32,17 см2); поперечная арматура класса A-1, шаг хомутов - 30 см.

Обойма усиления: бетон класса В25 (Rb = 14,5 МПа, Rbt, ser = 1,6 МП, Emon = 3·104 МПа, γb2 = 0,9; γb3 = 0,85, γb5 = 0,85); продольная арматура класса А-III (6 диаметром 25, Рs = Рsc = 365 МПа, Es =2·105 МПа, Аs, mon = 29,45 см3; поперечная арматура класса A-1 диаметром 8 мм, шаг хомутов - 30 см.

Нагрузки: до усиления колонна разгружена до 50 % расчетной нагрузки; после усиления Mmax = 597,45 кН·м, Nmax = 1210 кН; Qmах = 33,16 кН; Qmin = 20,1 кН; усилия от крановой нагрузки Мmах = - 354,19 кН·м; Fmax =840 кН; Mmin = - 115,79 кН·м; Fmin =490 кН; ml =250 кН·м, Nl =650 кН.

Решение.

Определение прочности по нормальным сечениям

Определяем расчетные сопротивления бетонов с учетом коэффициентов условий работы:

"старого":

Rb, bl = γb2 Rb = 0,9 8,5 = 7,65 МПа;

монолитного:

Rb, mon = γb2 γb3 γb5 Rb = 0,9 8,5 8,5 14,5 = 9,43 МПа

По формуле (26) [1] при Rb = Rb, bl = 7,65 МПа вычисляем:

ωbl = λ - 0,008 Rb, bl ;

ωbl = 0,85 - 0,008 7,65 = 0,789.

По формуле (25) [1] при σsc, u = 500 MПa и σsR = 365 MПa получаем

;

.

Определяем статические моменты площади всей сжатой зоны и ее части, образованной i - м бетоном, относительно нейтральной оси:

S = 0,5·bmon (ζR, bl·ho, mon)2 = 0,5·90·(0,654·135)2 = 350780 см3

Sbl = 0,5·bbl (ζR, bl·ho, mon - t mon)2 = 0,5·60(0,654·= 139900 см3

По формуле (1) настоящих рекомендаций определяем:

В предположении упругой работа бетонов при действии расчетной нагрузки, вычисляем приведенные площадь и момент инерции сечения колонны:

,

где ;

.

Напряжение на растянутой грани колонны.

Так как = 0,83 МПа < Rbt =1,05 МПа, колонна работает без трещин.

Согласно п. 2.3 настоящих рекомендаций напряжения σ1s, i при определении ζR не учитываются.

По формулам (25) и (26) [1]

ω = 0,85 - 0,008·8,72 = 0,78;

Высоту сжатой зоны х определяем из выражения (37) [1]:

N + Rs·As - Rsc· = Rb·bmon·x,

где N = Nmax;

Так как х =15,4 см < ζR·ho = 0,643·135 = 86,8 см, проверку прочности следует производить из условия (36) [1],

N·e ≤ Rb·bmon·x(ho - 0,5x) + Rsc[As, mon(ho, mon - amon) + As, bl(ho, mon - abl)]

N·e ≤ 872·90·15,4 (,5·15,4) + 36500·[29,45(+ 32,17(] =
= Н/см = 4345 кН·м.

Учтем влияние прогиба на величину эксцентриситета продольной силы. Коэффициент η определим по формуле (19) [1]:

;

где N = Nmax, Ncr - вычисляем по формуле (58) [1]

;

lo = 1,5·H1 = 1,5·15 = 22,5 м;

см.

Ip = 1. δe > δe, min

Значения Rсr и η соответственно равны

Определяем эксцентриситет приложения силы N относительно центра тяжести сечения с учетом прогиба

е =eo·η = 49,4·1,05 = 51,87 см.

Находим эксцентриситет приложения силы N относительно центра тяжести арматуры наиболее растянутого ряда

е' = е+ 0,5 (ho, mоn - amon) = 51,87 + 0,5 (= 117 см.

Проверяем условие прочности по формуле (36) [1]:

N·е' = 1210·1,17 = 1416 кН·м < М = 4345 кН. м.

Условие выполняется, следовательно, прочность сечений обеспечена.

Расчет прочности контакта

Вычисляем напряжения в крайней растянутой фибре сечения в предположении отсутствия трещин по формуле (6) настоящих рекомендаций, предварительно определив Ared, Jred

Ared = λ'·(As, bl + As, mon) + Ab = 25(2·32,17 + 2·29,45) +90·= 15681 см2

Согласно п. 3.47 [1] λ' = 25; yred = 70 см;

Поскольку σbt < 0, проверяем условие |σbt, max| < Rbt, mon, 24,7 Н/см2 ≤ 105·0,9·0,85·0,85 = 68,3 Н/см2, следовательно, бетон работает без трещин в растянутой зоне.

Находим напряжения в крайней сжатой фибре сечения (10), (11);

Н/см2;

Н/см2.

Коэффициент асимметрии цикла (12)

Проверяем соблюдение неравенства (13) с учетом γb1 =0,91:

131,9 Н/см2 < 943·0,91 = 858 Н/см2.

Определяем касательные напряжения по формуле (18), предварительно определив Jred, Sred:

Н/см2.

Вычисляем суммарное сопротивление сдвигу по формуле (19) (τf = τk = 0 - при бесшпоночном контакте и отсутствии предварительно напряженных хомутов).

τgr = 0,75·1,4·68,3 = 71,7 Н/см2;

Н/см2,

где k1 = 0,75 - принято по табл. 1 для шероховатой, сухой поверхности при плоском контакте; k2 =1,4 принято по табл. 2 для диаметра поперечных стержней 8 мм (ASW = 1,05 см2 (2 диаметром 8A-1); SSW = 30 см);

τsh = 71,7 + 1,7 = 73,4 Н/см2.

Значение касательных напряжений на контакте τmax = 3,17 Н/см2 меньше суммарного сопротивления сдвигу τsh = 73,4 Н/см2.

Определяем количество циклов до разрушения по формуле (20):

X3 = 0 - при отсутствии данных о частоте прилагаемой нагрузки

lg nu = 9,34 - (8,67·0,043) + 1,58 (-0,606) = 8,01.

nu = 102,9·106 , что значительно превышает нормируемую долговечность железобетонных конструкций (nu = 2·106).

Расчет соединений арматуры на выносливость

Определяем напряжения в растянутой арматуре и коэффициент асимметрии цикла по формулам (14),(15):

Н/см2

Н/см2

По таблицам 25 и 26 [1] находим коэффициенты γs3 = 0,35. γs4 =0,2 (тип соединения - стыковое C21-PH по ГОСТ ). Проверяем соблюдение неравенства (17):

478,3 Н/см2 < 36500·0,35·0,2 = 2555 Н/см2.

Таким образом, выносливость сварных соединений обеспечивается.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ КОЛОННЫ, УСИЛЕННОЙ ОБОЙМОЙ ИЗ САМОНАПРЯЖЕННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

Необходимо определить прочность колонны промышленного здания двутаврового сечения, усиленной обоймой из самонапряженного железобетона (рисунок).

Исходные данные:- усиление колонны связано с увеличением эксплуатационной нагрузки. Характеристики арматуры и бетона приняты по данным механических испытаний. Гибкость колонны < 14, эксцентриситет приложения нагрузки lo, tot = 15 см.

Значения, см:
а' = 100; ho1 = 550; а = 100; = 50; = 100;

lo, mon = 150; as1 = 50; b1 = 200; = 400; b = 600;

= 50; ho = 750; as = 50; h = 800;

= 18,48 см2; = 15,44 см2.

Усиливаемая колонна: бетон класса B15 (Rb1 =8,5 МПа, Eb1 =2,3·104 МПа, Rbt =0,75 МПа, γb2 = 0,9); продольная арматура класса А-III (3 диаметром 28, As1 =18,48 см2, Rs1 = 365 МПа, Es1 =2,0·105 МПа).

Обойма усиления: бетон напрягающий класса по прочности на сжатие В30 и марки по самонапряжению Sp =1,5 (Rb2 = 17,0 МПа, Rbt2 = 1,2 МПа, Rbs =1,2 МПа, γb2 =0,9; γb3 =0,85; γb5 = 0,85, γbr1 = 0,9) на цементе НЦ-20; продольная арматура класса А-III (4 диаметром 22, Rs2 = 365 МПа, Es2 =2·105 МПа, As2 = 15,44 см2, γsr1 = 0,9); поперечная арматура класса A-1 (диаметром 10, Rs = 225 МПа, Asw =0,785 см2), шаг хомутов S = 0,2 м.

Нагрузки: до усиления колонна воспринимала нагрузку N = 1200 кН, после усиления колонна должна воспринимать N =3500 кН.

Решение:

Определяем расчетные характеристики колонны с учетом коэффициентов условий работы:

Rb1·γb2 = 8,5·0,9 = 7,65 МПа.

Определяем степень загружения конструкции при усилении:

Проверяем условие N ≤ Rb1··, т. к. указанное условие не соблюдается, т. е. N = 1200000 > 765·40·10 = вычисляем высоту сжатой зоны по формуле:

где ω = 0,85-0,008·Rb1 =0,85 - 0,008·7,65 = 0,788;

ζR1·ho = 0,653·55 = 35,9

При x > ζR1·ho прочность сечения проверяем из этого условия, При этом высоту сжатой зоны определяем по формуле (3.130) [15]:

где

Таким образом, степень загружения колонны равна:

В связи с тем, что нагрузка во время усиления превышает 65 %, расчетные характеристики бетона и арматуры равны:

Rb2·γb2·γb3·γb5·γbr1 = 17·0,9·0,8·50,85·0,9 = 9,95 МПа;

Rbt2·γb2·γb3·γb5·γbr1 = 1,2·0,9·0,8·50,85·0,9 = 0,70 МПа

Rs2·γsr1 = 365·0,9 = 328,5 МПа.

Определяем геометрические характеристики сечения:

Ab1 = b1h1+ 2hf·(b'f - b1) =20·60 +2·10(40-20) = 1600 см2;

Ab = bh = 60·80 = 4800 см2;

Ab2 = Ab - Ab1 = 4= 3200 см2.

По формуле (21) вычисляем приведенный коэффициент армирования:

Определяем коэффициент

Находим напряжение обжатия бетона в процессе самонапряжения по формуле (21)

σр = 1,2·1,21·1,0 = 1,45 МПа.

По формуле (22) вычисляем предварительное напряжение в арматуре обоймы

МПа.

Сравниваем: = 18,38 МПа < Rs = 365 МПа. Условие выполняется.

По формуле (23) находим усилие разгрузки:

Ndum = ·Ab2 = 145·3200 = 464000 H = 464 кН.

Определяем уcилие в колонне после разгрузки

N1 = N - Ndum =1= 736 кН.

Так как N1 =736 кН > 0, в изменении конструкции обоймы нет необходимости;

Проверяем соблюдение условия (24), предварительно определив коэффициент поперечного армирования и периметр усиливаемой колонны;

МПа;

р = 2 (40 + 60) + 4·10 = 240 см;

Ndum ≤ (k1·Rbt2 + k3·)p·H

где k1 и k3 принимаются по п. 2.7.

Ndum = 464 кН ≤ (0,8·70 + 0,63·115)·240·600 = H = 18497 кН.

Условие (24) выполняется, следовательно, надежное сцепление усиливаемой колонны и обоймы обеспечено.

Определяем прочность нормальных сечений.

По формулам (25) и (26) [1]для менее прочного монолитного бетона имеем:

ω2 = 0,85 - 0,008·Rb2 = 0,85 - 0,008·9,95 = 0,77;

Откуда xR2 = ER2·ho = 0,632·75 = 47,4 см.

Вычисляем статические моменты S, S1 и S2.

S = 0,5·b· = 0,5·60·47,42 = 67403 см3;

S1 = ·(xR2 - a' - 0,5) + 0,5(xR2 - a' - 0,5)2·b =

= 10·40(47,4-10-0,5·10) + 0,5(47,·20 = 20468 см3;

S2 = S - S1 =67= 46935 см3.

По формуле (1) настоящих рекомендаций находим сопротивление "приведенного" бетона:

МПа.

Уточняем ω по формуле (26) [1] при Rb = 9,25 МПа:

ω = 0,85 - 0,008·9,25 = 0,776.

Производим проверку прочности сечения, по формулам для общего случая, [1, п. 3.28], Исходное уравнения для вычислена высота сжатой зоны и напряжения в арматурных стержнях имеют вид:

где

;

.

Подставляя численные значения Rb = 9,2 МПа; b =60 см; As1 = A's1 = 18,48 см2; As2 = A's2 = 15,44 см2; N = 3500 кН; ω = 0,776; σSR = 500 МПа; h =80 .см; a' = 10 см; a' = a's = as = 5 см и решая квадратное уравнение относительно х , получаем: х = 53,6 см, σS1 = - 223 МПа; σS2 = 22,2 МПа; σ'S1 = Rsc1 = 365 МПа; σ'S2 = γsr2· Rsc2 = 328,5 МПа;

Эксцентриситет внешней нагрузки N относительно центра тяжести арматуры As2 равен

e = eo, tot + 0,5 (ho - a's) = 15 + 0,5= 50 см.

Проверяем условие (65) [1]:

= 925·60·54,2 ,5·53,6) + 36500·18,48 + 32585·15,44 +

+ 22300·18,48 (10 + 5) = 2,269·108 Н·см.

≥ N·е =3500·50·103 = 1,75·108 Н·см.

Условие выполняется, следовательно, прочность нормальных сечений обеспечена.

Расчет прочности контакта на эксплуатационные нагрузки при наличии поперечной силы следует производить аналогично расчету, приведенному в приложении 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ КОЛОННЫ, УСИЛЕННОЙ НАРАЩИВАНИЕМ ИЗ ОБЫЧНОГО БЕТОНА

Необходимо определить прочность колонны многоэтажного здания, усиленной наращиванием из обычного бетона (рисунок).

Значения, см:

as, mon = 40; hmon = 100; as, bl = 40: ho = 460;

h = 500; bbl = 300

As, mon = 15 см2; As, bl = 19,64 см2; A'sc = 19,64 см2

Исходные данные: усиление колонны связано с увеличением технологических нагрузок на колонну, разрушением защитного слоя бетона на ее внутренней грани на глубину до 100 мм; расчетная длина колонны lo = 4 м; эксцентриситет приложения продольной силы eo, tot = 0,15 м.

Усиливаемая колонна: характеристики бетона и арматуры приняты по проектным данным: бетон класса B15 (Rb1 = 8,5 МПа, Rbt1 = 0,75 МПа, Rb, ser = 11 МПа, Rbt, ser =1,15 МПа, Еb1 =2,3·104 МПа, γb2 = 0,9), продольная арматура класса А-III (4 диаметром 25, Аs1 = 19,64 см2, Rsn = 390 МПа, γs = 1,15; Es = 2·105 МПа).

Наращивание: бетон класса В30 (Rb2 = 17 МПа, Rbt2 = 1,2 МПа, γb2 = 0,9; γb3 =0,85; γb5 =0,85; Еb1 = 3,25·104 МПа); продольная арматура класса А-III (Rs2 = Rsc =365 МПа, Es =2·105 МПа, As, mon = 15,2 см2) (4 диаметром 22); поперечная арматура класса A-1 (Rs =225 МПа, Asw = 0,503 см2), шаг хомутов S = 0,2 м.

Нагрузки:

до усиления N = 1000 кН; M =150 кН·м; Q = 50 кН; после разгружения: N =500 кН; М = 75 кН·м; после усиления (при увеличении технологических нагрузок) N =2000 кН; M = 300 кН·м.

Решение

Определяем расчетные характеристики материалов колонны и наращивания с учетом коэффициентов условия работы:

Rb, bl = γb2·Rb1 = 0,9·8,5 = 7,65 МПа ;

Rb, mon = γb2·γb3·γb5·Rb2 = 0,9·0,85·0,85·17 = 11,06 МПа;

МПа; МПа

Определяем степень загружения колонны до усиления относительно значения расчетной нагрузки (с учетом выключения из работы одного из стержней продольной арматуры в сжатой зоне при приварке хомута наращивания).

Высоту сжатой зоны x определяем по формуле 3.108, [15]:

см;

ω = 0,85 - 0,008·Rb, bl = 0,85 - 0,008·7,65 = 0,789;

x > ·ho > 0,65·36; 29,14 > 23,4.

При соблюдении этого условия высоту сжатой зоны принимаем равной ζho (формула 3.109 [15].

х = ζho = 0,679·36 = 24,4 см.

При lo/h = 400/40 = 10 расчет ведем без учета влияния прогиба. Проверяем прочность сечения из условия:

N·es, tot ≤ Rb, bl·b·x(ho - 0,5x) + RscA's(ho - a's;

500000·31 ≤ 765·30·24,4 ,2) + 33900·14,73;

es, tot = eo, tot +0,5 (ho - a's) = 15 + 0,5(З= 31 см;

≤ . Условие соблюдается.

Уровень загруженности составляет 53 %

Определяем прочность составного сечения.

Определяем приведенную прочность бетона, принимая для первого приближения Rb менее прочного бетона (Rb =7,65 МПа);

где Smon = bbl·hmon (ζR·ho - 0,5hmon)

Smon = 30·10(0,654·46 - 0,5·10) = 7525 см3;

S =0,5·bbl(ζR·ho)2 = 0,5·30(0,654·46)2 = 13576 см3;

Sbl = S - Smon =13= 6051 см3;

МПа.

Уточняем ζR при Rb = 9,54 МПа.

ω = 0,85-- 0,008·9,54 = 0,774;

Smon = 30·10 (0,636·46 - 0,5·10) = 7280 см3;

S = 0,5·30 (0,636·46)2 = 12839 см3;

Sbl = 12= 5559 см3;

МПа.

Определяем высоту сжатой зоны х из выражения (37) [1]:

Проверяем условие х > ·ho;

50,3 > 0,636·46. Условие выполняется, следовательно ζ определяем по формуле 3.109 [15]

x = ·ho =0,758·46 = 34,9 см,

Выполняем проверку прочности сечения из условия (36) [1] :

N·е ≤ 957·30·34,9 ,5·34,9) + 36500·15,2+ 33900·19,64 =

= Н. см = 732 кН·м,

Определяем эксцентриситет приложения силы N относительно центра тяжести растянутой арматуры:

е' = е + 0,5h - a3,bl = 15 += 36 см.

Проверяем условие

N· е' = 2000·0,36 = 720 кН·м.

Следовательно, прочность составного сечения обеспечена.

Выполняем расчет прочности контакта: Находим суммарное сопротивление сдвигу по формуле (19)

τf = τk = 0.

τgr = 0,6·1,4·0,9·120 = 90,7 Н/см2,

k1 = 0,8 k2 = 1,4

- приняты по таблицам 1 и 2 для сухой поверхности при плоском контакте.

τsh = 90,7 + 5,06 = 95,76 Н/см2.

Вычисляем касательные напряжения по контакту по формуле (18), предварительно определив (при уrеd( ≈ 0,5h)

Sred = bbl·hmon·0,5(h - hmon) + λ·As, mon·- as, mon = 30·10·0,5+ 8,7·15,2·21 = 8777 см3;

Условие выполняется, следовательно, прочность контакта обеспечена.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
КОНТРОЛЬ САМОНАПРЯЖЕНИЯ НАПРЯГАЮЩЕГО БЕТОНА

1. Самонапряжение бетона определяется на контрольных образцах-призмах размером 100×100×400 или 50×50×200 мм (при использовании щебня фракции не более 20 мм), отформованных и твердеющих в динамометрическом кондукторе, создающем в процессе расширения бетона другое ограничение деформаций, эквивалентное продольному армированию в количестве 1 %.

2. Для испытаний применяется следующее оборудование:

динамометрический кондуктор для образца-призмы размером

100×100×400 или 50×50×200 мм;

измерительное устройство ("краб") с индикатором часового типа с ценой деления 0,01 мм для замеров изгиба пластин кондуктора или штатив с аналогичным индикатором;

стальной эталон для проверки измерительного устройства;

форма-опалубка (включающая днище и борта) для формования образца в кондукторе;

емкость с водой для хранения кондукторов с образцами.

3. Требования к форме следует принимать по ГОСТ .

4. До сборки кондуктора с формой производится затяжка гаек на тягах и снимается нулевой замер кондуктора с помощью измерительного устройства ("краба") или штатива, предварительно поверенного с помощью эталона на постоянство отсчета.

Температура контура, измерительного устройства и эталона во время замера должна быть одинакова.

5. Перед формованием образца форма должна быть собрана в кондукторе с помощью скоб на его тягах с минимальным зазором для исключения деформации тяги.

6. Контроль самонапряжения бетона производится на бетонном заводе или объекте у места укладки бетона в конструкцию.

Формование образцов производится в соответствии с требованиями ГОСТ .

7. Отформованное в кондукторе образцы укрываются пленкой или другим водонепроницаемом материалом для защитит от потерь влаги.

8. Твердение образцов до достижения прочности бетона 7-15 МПа (но не менее суток) должно происходить в помещении с температурой воздуха (20 ± 2)°С, дальнейшее твердение после снятия формы (до 28 сут) - в воде или обильно влажных опилках, песке и др.

Образцы, предназначенные для производственного контроля самонапряжения бетона, должна храниться в условиях, аналогичных условиям твердения бетона в конструкции.

9. Замеры кондукторов производятся ежедневно для бетона в возрасте 1 - 7 сут и далее в возрасте 10, 14 и 28 сут каждый раз с поверкой измерительного устройства с помощью эталона.

10. Самонапряжение образца (,МПа) определяется по формуле

,

где Δ и lo - соответственно полная деформация образца в процессе самонапряжения и его длина; μn - приведенный коэффициент армирования образца, принимаемый равным 0,01; Es - модуль упругости стали, принимаемый равным 2·105 МПа.

11. Самонапряжение бетона вычисляется как среднее арифметическое по двум наибольшим результатам трех образцов-близнецов в кондукторах, отформованных из одной пробы бетона.

Литература

1. Бетонные и железобетонное конструкции; СНиП 2.03.01-84*.-М., 1с.

2. Нагрузки и воздействия: СНиП 2.01.07-85. - М., 19с.

3. Несущие и ограждающие конструкции; СНиП 3.03.01-87.-М.,198с.

4. Технология усиления строительных конструкций на реконструируемых предприятиях (РСН 342-86) /НИИСП Госстроя УССР. - К., 1987.-181 с.

5. Методические рекомендации по расчету сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям /НИИСК Госстроя СССР, - К., 198с.

6. Методические рекомендации по уточненному расчету железобетонных элементов с учетом полной диаграммы сжатия бетона/ НИИСК Госстроя СССР. - К., 19с.

7. Методические рекомендации по усилению железобетонных конструкций на реконструируемых предприятиях /НИИСП Госстроя УССР.- К., 19с.

8. Пособие по проектированию самонапряженных конструкций Госстрой СССР. - М., 19с.

9. Пособие но проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций. - М.: Стройиздат, 19с.

10. Пособие по проектированию усиления стальных конструкций (к СНиП П-23-81*) УкрНИИПС. - М.: Стройиздат, 19с.

11. Рекомендации по расчету и конструированию форм при трехточечном опирании / НИИЖБ. - М., 19с.

12. Рекомендации по динамическому расчету стальных форм / НИВДБ, ВфНИИСП, ЧПСНИИП. - М., 19с.

13. Рекомендации по усилению железобетонных конструкций зданий и сооружений реконструируемых предприятий Ч.1.Наземные конструкции и сооружения / ХПСНИИП, НИИЖБ, ВфНИИСП. - Харьков, .19с.

14. Проектирование и изготовление сборно-монолитных конструкций / Под ред. . - К.:Будивельник, 19с.

15. , , и др. Проектирование железобетонных конструкций / Справочное пособие. Под ред. . - К.: Будивельник, 19с.

16. , Рымар прочности контакта сборно-монолитных конструкций при действии многократно, повторных нагрузок //Бетон и железобетон№ 12.- С. 14-15.