Секция биологии и экологии (стр. 3 )

Совокупная нетто-ставка для трех категорий

Отрасль	Совокупная нетто-ставка в руб. для предприятий типа:
	Особо опасные предприятия	Oпасные предприятия	Малоопасные предприятия
Химическая	13,05	12,24	9,28
Нефтепереработка	7,79	6,08	5,16
Транспортировка нефти	8,37	6,59	5,56
Сельское хозяйство	9,71	7,32	5,95
Легкая промышленность	5,82	4,60	2,60

В табл. 5 показаны результаты расчета брутто-ставок.

Таблица 5

Брутто-ставка

Отрасль	Брутто-ставка в руб. для Предприятий типа:
Особо опасные предприятия	Опасные предприятия	Малоопасные предприятия
Химическая	17,40	16,33	12,37
Нефтепереработка	10,39	8,11	6,88
Транспортировка нефти	11,17	8,78	7,42
Сельское хозяйство	12,96	9,76	7,94
Легкая промышленность	7,77	6,14	3,47

Страховщик имеет право применять к тарифам брутто-ставок повышающие или понижающие коэффициенты. Ниже представлена структура тарифных ставок для сельскохозяйственных предприятий, табл. 6.

Таблица 6

Структура тарифной ставки для объектов сельского хозяйства

Структура тарифа,%	Сельское хозяйство	Тарифная ставка в руб. для предприятий типа:
Особо опасные предприятия	Опасные предприятия	Малоопасные предприятия
75	Нетто-ставка	9,72	7,32	5,96
12	Расходы на ведение дела	1,556	1,176	0,956
8	в т. ч. комиссионное вознаграждение	1,04	0,78	0,64
8	Фонд превентивных мероприятий	1,04	0,78	0,64
5	Прибыль	0,65	0,49	0,40
ВСЕГО:	12,96	9,76	7,94

Таким образом, очевидно, что

а) внутри каждой отрасли величина тарифной ставки прямо пропорциональна степени опасности предприятия;

б) при сравнении между отраслями величина тарифной ставки прямо пропорциональна вероятности наступления страхового случая и, следовательно, степени опасности данной отрасли.

Следует отметить, что условия страхования экологической ответственности предусматривают установление предельных сумм выплат страхового возмещения (лимиты ответственности) и собственного участия страхователя в оплате убытков (франшиза). При этом лимиты ответственности могут быть установлены для выплат по одному иску, по серии исков, вытекающих из одного страхового случая. Выплаты в счет лимитов ответственности относятся на тот период действия договора, когда иск о выплате возмещения был предъявлен страхователю или когда страхователь впервые осознал обстоятельства, послужившие толчком к предъявлению иска.

ЛИТЕРАТУРА

1. Об охране окружающей среды. Федеральный закон РФ от 01.01.2001 г. / Российская

газета, от 01.01.2001 г. №6 (2874).

2. , , Березюк экологических

рисков и аудирование // Теория и практика экологического страхования.

– Калининград-Москва, 2000, С. 80-81.

3. , , Сидорчук применения экологического

аудита в системе обеспечения экологического страхования // Теория и практика

экологического страхования. – Калининград-Москва, 2000, С. 148-150.

4. Тихомиров -экономические проблемы защиты природы. – М.:

Экология, 19с.

5. Моткин экологического страхования. – М.: Наука, 19с.

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ВИБРОЗАЩИТЫ АППАРАТОВ С ВИБРОКИПЯЩИМ СЛОЕМ, УСТАНАНАВЛИВЫВАЕМЫХ НА МЕЖЭТАЖНОМ ПЕРЕКРЫТИИ
, Ходакова Т. Д.

Московская финансово-юридическая академия

Расчетные модели систем виброизоляции вибросушилок на абсолютно жестком основании предполагали неподвижное основание под виброизоляторами с большой (в сравнении с вибросушилкой) массой или значительной (по сравнению с виброизоляторами) жесткостью, что вполне справедливо для упругой установки этих аппаратов на первом этаже зданий без подвальных помещений. Однако при установке вибросушилок на межэтажные перекрытия фабричных зданий и корпусов принятые допущения становятся некорректными, поскольку масса балок и плит перекрытия меньше массы устанавливаемого на нем оборудования, а жесткость перекрытия соизмерима с жесткостью виброизоляторов. Для расчета таких случаев метод сосредоточенных параметров распространим и на элементы межэтажного перекрытия.

При выборе параметров вибрации необходимо выполнять условие, при котором материал перемещается с периодическим отрывом слоя от поверхности лотка. При­менение виброизоляторов позволяет устанав­ливать аппараты на сравнительно легких конструкциях, на кото­рые не передаются ни динамические нагрузки, ни вибрация. Данная задача должна решаться с обязательным рассмотрением вопросов динамики работы вибросушилки на конкретном, имеющем определенные динамические характеристики, основании или межэтажном перекрытии с применением виброизоляторов соответствующей жесткости.

Рассмотрим наиболее часто встречающиеся случаи установки вибросушилок на отечественные виброизоляторы типов ОВ-30, ОВ-31, ОВ-33 и методику расчета параметров виброизоляторов для вибросушилок в зависимости от их режимов работы и характеристик межэтажного перекрытия, на котором они смонтированы.

Система виброизоляции без демпфирования (Схема 1). Безынерционное упругое основание, лишенное демпфирования (рис. 1а):

, (1)

где с1 – жесткость основания.

В этих схемах дополнительными исходными данными для расчета параметров системы виброизоляции являются величины m1, c1 и h1, характеризующие инерционно-упругие свойства межэтажного перекрытия. Их получают экспериментальным методом осциллографирования и обследованием межэтажного перекрытия, предусматривающими помимо взятия «шурфов» запись свободных колебаний перекрытия при неработающем цехе (возбуждение – импульс единичной силы), а также вынужденных колебаний при различных режимах работы оборудования.

Из проведенного эксперимента следует, что на частоте вынужденных колебаний вибросушилки, равной 148,6 с–1 (1420 об/мин), при установке ее на виброизоляторы модели ОВ 30-1-2 с собственной частотой перекрытия f = 16 Гц (w1 = 100,48 сек–1) имеет место режим виброизоляции при всех значениях Р2, причем коэффициент передачи на частоте работы вибросушилки колеблется соответственно в диапазоне 0,5 (Р2 = 1000 кГс) ... 0,19 (Р2 = 2000 кГс).

а) б)

Рис.1. Расчетные схемы системы «вибросушилка на виброизоляторах» типа ОВ-30 при установке ее на реальное (нежесткое) основание: а) безынерционное упругое основание, лишенное демпфирования; б) инерционное основание, лишенное жесткости и демпфирования.

При установке вибросушилки на виброизоляторы той же модели, но с собственной частотой перекрытия f = 25 Гц (w1=157 сек–1) качество виброизоляции снижается практически в 2 раза: 0,95 (Р2 = 1000 кГс) ... 0,32 (Р2 = 2000 кГс).

Система виброизоляции без демпфирования (Схема 2). Инерционное основание, лишенное жесткости и демпфирования (рис. 1б):

(2)

где m1 – масса основания.

Анализируя результаты исследований по схеме 2, можно сделать вывод, что на частоте вынужденных колебаний вибросушилки, равной 148,6 с–1 (1420 об/мин), при установке ее на виброизоляторы модели ОВ 30-1-1 при значении Р2 = 1000 кГс режим виброизоляции отсутствует. Однако, начиная с Р2 = 1250 кГс коэффициент передачи на частоте работы вибросушилки становится меньше 1, т. е. система виброизоляции включается в работу.

Система виброизоляции без демпфирования (Схема 3). Вязко-демпфированное основание, лишенное упругости и инерции:

(3)

где h1 – абсолютная величина вязкого демпфирования основания.

Анализируя результаты исследований по схеме 3 можно сделать вывод, что на частоте вынужденных колебаний вибросушилки, равной 148,6 с–1 (1420 об/мин), при установке ее на виброизоляторы модели ОВ 30-1-1 с собственной частотой перекрытия f = 16 Гц

(w1 = 100,48 сек–1) имеет место режим виброизоляции при всех значениях Р2, причем коэффициент передачи на частоте работы вибросушилки колеблется соответственно в диапазоне 0,002 (Р2 = 1000 кГс) ... 0,001 (Р2 = 2000 кГс).

Система виброизоляции без демпфирования (Схема 4). Инерционное упругое основание с вязким демпфированием:

; (4)

(5)

(6)

Анализируя результаты расчетов по схеме 4 можно сделать следующие выводы. На частоте вынужденных колебаний вибросушилки, равной 148,6 с–1 (1420 об/мин), при установке ее на виброизоляторы модели ОВ 30-1-1 с собственной частотой перекрытия

f =16 Гц (w1 = 100,48 сек–1) имеет место режим виброизоляции при всех значениях Р2, причем коэффициент передачи на частоте работы вибросушилки колеблется соответственно в диапазоне 0,47 (Р2 = 1000 кГс) ... 0,18 (Р2 = 2000 кГс). При установке вибросушилки весом Р2 = 1500 кГс на виброизоляторы той же модели и на перекрытие с той же собственной частотой, но при варьировании параметра Р1 = 1000...2000 кГс появляются пять резонансных пиков в диапазоне частот 100...137 с–1 , причем величина наибольшего резонансного пика достигает Т(w)=17,9, частота среза которого равна 120 с–1.

В результате проделанной работы модно сделать следующие выводы:

1. Разработаны теоретические модели расчета систем виброизоляции для аппаратов с горизонтально расположенным вибролотком.

2. Расчет, выполненный на основании вышеизложенных теоретических положений, показал, что система виброзащиты с виброизоляторами типа ОВ 30-1-1 уменьшает динамические нагрузки, передаваемые вибросушилкой на межэтажное перекрытие, в 2...3 раза и обеспечивает вибробезопасность аппаратчиков во всем нормируемом диапазоне частот.

3. Проведенные экспериментальные исследования уровней вибрации на рабочих местах вибросушилки для поливинилацетата бисерного, установленной на виброизоляторы модели ОВ30-1-1 на втором этаже завода «Поливинилацетат», подтверждают достоверность теоретических исследований динамических характеристик системы «вибросушилка – виброизоляторы – реальное основание».

РАСЧЕТ СКРУББЕРА С АКУСТИЧЕСКИМИ ФОРСУНКАМИ ВО ВТОРОЙ СТУПЕНИ УЛАВЛИВАНИЯ ПЫЛИ ПРОДУКТА
, Ходакова Т. Д.

Московская финансово-юридическая академия

Рассмотрим расчет скруббера с акустическими форсунками во второй ступени улавливания пыли продукта на примере режима распылительной сушилки, работающей по принципу параллельного тока движения раствора и теплоносителя. В качестве теплоносителя используется воздух, нагреваемый в газовом калорифере. В качестве распыливающего устройства используется механическая центробежная вихревая форсунка. Вывод готового продукта из сушильной установки производится с помощью скребков 7 в приемный короб 8 для готового продукта, а затем в бункер 9 для сбора готового продукта. В качестве первой ступени очистки воздуха от пыли продукта используются циклоны 6, размещенные в стояках 5, а окончательная очистка его производится в мокром скруббере 12, который орошается раствором, подаваемым насосом из емкости 11. В качестве распыливающих устройств скруббера используются акустические форсунки, конструкция которых представлена на рис. В скруббере происходит предварительное сгущение раствора до требуемой влажности. Отработанный и очищенный теплоноситель выбрасывается в атмосферу, а сгущенный раствор поступает в емкость11, и после перемешивания его с исходным раствором поступает в диспергатор 3.

Акустическая форсунка в системе орошения мокрого скруббера работает следующим образом. Распыливающий агент (рис), например воздух, подается по штуцеру 3 в коллектор 2, связанный через отверстия 4 с полостью 5, которая выполнена в виде усеченного конуса. Акустические колебания распыливающего агента способствуют более тонкому распыливанию раствора, подаваемого в распределительную головку 7 через полый стержень 6, из которой раствор подается в виде пленки жидкости, перекрывающей выход распыливающего агента из генератора звуковых колебаний, образованного резонатором 8. Эта пленка дробится под воздействием акустических колебаний воздуха на мелкие капли, в результате чего образуется факел распыленного раствора с воздухом, корневой угол которого определяется величиной угла наклона конической поверхности крышки распределительной головки 7.

Физический эффект работы акустической системы основан на том, что при резонансном совпадении собственной и возбуждающей частот амплитуда скорости колебания воздуха в горловине резонатора, резко возрастает, вызывая значительное возрастание мощности падающей звуковой волны (эффект резонатора Гельмгольца) [1].

Максимальное увеличение энергии для резонатора будет наблюдаться на резонансной частоте:

, (1)

где kр  - проводимость отверстий, соединяющих резонаторную камеру объемом Vр  (м3);

, (2)

где n – количество отверстий; So  – площадь одного отверстия диаметром do, м2 ; lотв  – глубина отверстия, м.

При этом частота акустических волн, излучаемых резонатором, лежит в оптимальном диапазоне частот от 15 до 16 кГц с интенсивно­стью звука от 2 до 3 Вт/сек.

Расчет параметров скруббера начнем с построения I-d диаграммы на примере со следующими техническими условиями на протекание процесса сушки:

максимально допустимая температура нагрева в процессе сушки исходного раствора – 110°С; часовая производительность по сухому продукту G1 = 400 кг/час; начальная и конечная влажность раствора и продукта w1 = 64,3 % и w2 =5 %; начальная температура воздуха перед сушилкой t1 = 300 °С, температура воздуха за сушилкой t2 = 300 °С;

Для сушки используется наружный воздух с параметрами:

t0 = –10 °С ; d0 =1,47 г/кг; φ = 80 %; I0 = 1,53 ккал/кг.

Начальная точка В процесса сушки будет иметь параметры t1=300 °С и d1 = d0 =1,47 г/кг. Оценим количество подсасываемого воздуха на тракте от сушилки до вентилятора величиной 10 %; тогда количество воздуха, проходящего через скруббер, равно

Lск = 1,1 L = 1,1∙8050 = 8855 кг/час.

Параметры воздуха, подсасываемого из помещения цеха:

t′0 = 20 °С; φ′0 = 80 %, d′0 = 12 г/кг.

Из построения на диаграмме I-d процесса смешения отработанного воздуха сушилки и воздуха из помещения цеха находим параметры воздуха перед скруббером, которые будут: d′ск = 64 г/кг, t′ск = 93 °С.

Построим действительный процесс сгущения раствора в скруббере, который, согласно расчету аналогичного процесса сушки, выражается линией ММ′. При определении конечной точки процесса исходим из относительной влажности воздуха за скруббером φ″ск= 60 %. Параметры воздуха в точке М′ будут: d″ск = 77 г/кг, t″ск = 62 °С.

Количество испаряемой влаги в скруббере:

Wск = Lск /1000 (d″ск - d′ск) = 8855 / 1000(77 – 64) = 115 кг/час. (3)

Влажность раствора после скруббера

w′1 = (G1 - Gсух - Wск ) / (G′1 - Wск )100 = (1065 – 380 – 115 ) / (1065 – 115 ) ∙100 = 60 %, что соответствует принятой ранее величине влажности раствора перед сушилкой. Понижением влажности раствора за счет улавливания пыли продукта из воздушного потока пренебрегаем.

При соответствующей изоляции сушилки принимаем потери тепла в окружающую среду равными q5 = 60 ккал/кг, тогда суммарные потери тепла составят:

Δ= υ1- qм – q5 = 48 – 11,7 – 60 = 23,7 ккал/кг.

Для нахождения влагосодержания отработанного воздуха в процессе сушки используем диаграмму I-d и отрезок Ее: в результате получим d2 =70 г/кг.

Подсчитаем расход сухого воздуха на 1 кг испаренной влаги:

l = 1000/ (d2 – d1) = 1000/( 70 – 1,47 ) = 14,6 кг/кг. (4)

При этом часовой расход сухого воздуха составит:

L = l∙W = 14,6∙550 = 8050 кг/час.

Удельный объем влажного воздуха, отнесенный к 1 кг сухого воздуха, равен

v0 = 4,64∙1+ d)(273 + t), (5)

причем на входе в сушилку υ¢0 =1,65 м3/кг, а на выходе из сушилки υ"0 =1,19 м8/кг.

В первый период сушки температура поверхности равна температуре мокрого термометра, т. е. υn = tм ≈ 5З °С. Этот период продолжается до тех пор, пока влажность частиц не станет равной гигроскопической, т. е. для данного раствора wгc = 40 % (влажность, отнесенная к абсолютно сухому весу).

Исходя из скорости воздуха в скруббере uск = 1 м/сек, определяем диаметр скруббера:

______________________ ________________________

Dск= √ ( Lскvск /(0,785 ∙ 3600∙ uск ) = √ (8855∙1,085 / (0,785∙3600∙1) = 1,84 м. (6)

Скруббер работает с рециркуляцией раствора из расчета, чтобы плотность орошения составляла А = 3 т/м2 час.

Количество распыливаемого раствора

Gр = А(π∙Dск2)/4 = 3(3,14∙1,842)/4 = 7,92 т/час = 7920 кг/час. (7)

Влажность раствора перед скруббером

wск =( G1w1 + (Gр - G1) w1’)/ Gр = (1065∙64,3 + (7920 – 1065)∙60)/7920 = 60,7%.

В скруббере устанавливаем четыре акустические форсунки тонкого распыла (рис). Распыление производится при давлении 3,0 ати.

Рис. Схема акустической форсунки: 1– корпус, 2 – коллектор, 3,9 – штуцер, 4 –дроссельное отверстие, 5 – полость, 6 – полый стержень, 7 – корпус распределительной головки, 8 – торцевая выточка, 10 – демпфирующая полость, 11 – калиброванные отверстия.

Рабочая высота скруббера

H ск = Vск / Fск = 11,0 / 2,64 = 4,17 м. (8)

Из построения на диаграмме I-d процесса смешения отработанного воздуха сушилки и воздуха из помещения цеха находим параметры воздуха перед скруббером, которые будут: d¢ск = 64 г/кг, t¢ск = 93 °С. Строим действительный процесс сгущения раствора в скруббере. При определении конечной точки процесса исходим из относительной влажности воздуха за скруббером φск″ = 60 %. Количество испаряемой влаги в скруббере

Wск = Lск /1000 (d″ск - d¢ск) = 8855 / 1– 64) = 115 кг/час. (9)