Изгиб с кручением.
Для прямого стержня, нагруженного по схеме № 1 и 2 (рис. 11, 12), необходимо:
1. Записать выражение для поперечной силы Qy(z), изгибающего Mx(z) и крутящего Mk(z) моментов.
2. Построить эпюры этих функций.
3. Выбрать опасное сечение.
4. Определить диаметр круглого поперечного сечения из расчета на прочность по теории наибольших касательных напряжений.
5. Для выбранного стержня определить величину и направление главных напряжений в опасной точке.
Численные значения выбрать из таблицы под схемой нагружения по указанной строке варианта (таблица 15, 16).
![]() |
![]() |
Рис. 11. Схема нагружения № 1
Таблица 15
№ вар | l [м] | a [м] | b [м] | c [м] | d [м] | e [м] | f [м] | P1 кН | q кН/м | L1 кНм | L2 кНм | L3 кНм | [σ] МПа |
1 | 1,5 | 0,9 | 0,6 | 1,4 | 0 | 0,5 | 1 | -0,8 | -11 | -0,5 | - | - | 108 |
2 | 1,7 | 1,3 | 0,5 | 0,6 | 0 | 0,5 | 1,5 | 0,9 | 12 | -0,8 | - | - | 106 |
3 | 1,9 | 0,7 | 1,5 | 0,5 | 0,2 | 0,6 | 0,8 | 3,5 | -13 | 0,9 | - | 1,5 | 102 |
4 | 1,4 | 1 | 0,6 | 0,5 | 0 | 0,8 | 0,9 | -1,2 | 14 | 1 | - | - | 131 |
5 | 1,1 | 0,3 | 0,5 | 1 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | -2,5 | -15 | -1,2 | -0,5 | - | 102 |
6 | 1,2 | 0,3 | 1 | 0,8 | 0,4 | 0,5 | 0,9 | -3 | 16 | -0,5 | -0,8 | - | 124 |
7 | 1,7 | 1 | 0,7 | 1,7 | 0,4 | 0,5 | 0,3 | 2,9 | -17 | 1,5 | 0,9 | - | 112 |
8 | 2,1 | 1 | 0,3 | 1,5 | 0,6 | 0,8 | 1,8 | 1 | 18 | - | 1 | - | 102 |
9 | 2,4 | 0,8 | 0,9 | 1,6 | 0,4 | 1 | 1,8 | -1,2 | -19 | - | -1,2 | - | 102 |
10 | 2,4 | 0,7 | 0,4 | 1,7 | 0,6 | 1 | 1 | -1,3 | 12 | - | -0,5 | - | 142 |
11 | 1,7 | 0,8 | 0,5 | 0,9 | 0,3 | 0,8 | 1 | 1,5 | -11 | - | 1,5 | 1,5 | 142 |
12 | 2,4 | 1,6 | 1 | 0,9 | 0,6 | 1,5 | 0,3 | -1,8 | 12 | 1 | 0,5 | -1,3 | 145 |
13 | 1,5 | 1 | 0,5 | 1,2 | 0,1 | 0,7 | 0,7 | 0,9 | -13 | 1,5 | 0,8 | -1,8 | 129 |
14 | 1,9 | 1,9 | 0,2 | 0,9 | 0,4 | 0,9 | 0,7 | 1 | 14 | 0,5 | 0,9 | 1,9 | 159 |
15 | 1,4 | 0,6 | 0,3 | 1,3 | 0,4 | 0,6 | 0,5 | -1,2 | -15 | -0,8 | -1 | 1,5 | 120 |
16 | 1,5 | 0,3 | 0,5 | 0,6 | 0,2 | 0,9 | 0,9 | -2 | 16 | -0,5 | - | - | 156 |
17 | 2,7 | 2 | 0,4 | 1 | 0,7 | 1,7 | 0,6 | 1,6 | -17 | -0,8 | 0,3 | - | 111 |
18 | 2,5 | 0,3 | 1 | 0,9 | 0,4 | 1,4 | 1,8 | 2,6 | 18 | 0,9 | - | - | 124 |
19 | 1,7 | 0,4 | 1 | 0,8 | 0,5 | 1,3 | 0,3 | -2,3 | -19 | 1 | 0,6 | - | 120 |
20 | 1,2 | 1 | 0,4 | 0,7 | 0,2 | 1 | 0,3 | -1,5 | 10 | -1,2 | -0,5 | - | 113 |
21 | 1,9 | 0,4 | 0,6 | 1 | 0,3 | 1,5 | 1,9 | -1,8 | -11 | -0,5 | -0,8 | - | 172 |
22 | 2,3 | 0,5 | 1,3 | 1,6 | 0,5 | 2,3 | 0,6 | 1,9 | 12 | 1,5 | 0,9 | - | 100 |
23 | 1,7 | 1 | 0,7 | 0,8 | 0,3 | 1,6 | 1 | 3,6 | -13 | - | 1 | 1,7 | 195 |
24 | 1 | 0,7 | 0,8 | 0,3 | 0,2 | 0,6 | 0,6 | -3,5 | 14 | - | -1,2 | 2,6 | 159 |
Окончание таблицы 15
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 |




