Привод якорной мешалки (стр. 3 )

Согласно [1, с. 131] принимаем из стандартного ряда [1, с. 120]

=160 мм.

Диаметр большего шкива

==3,15*160 мм,

где - передаточное отношение;

- скольжение ремня; для передач с регулируемым натяжением ремня

Принимаем=мм.

Уточненное передаточное отношение

iр===500/160(1-0,01)=3,157;

Отклонение [(3,157-3,15)/3,15]*100%=0,2%

Расхождение с ранее принятым значением составляет менее 3%, что соответствует допустимому.

Минимальное межосевое расстояние

===371 мм,

где - высота сечения ремня, мм;

здесь, согласно [4, с. 69], =8 мм.

Максимальное межосевое расстояние

= мм.

Предварительно принимаем межосевое расстояние

850мм.

Расчетная длина ремня

мм.

Принимаем ближайшее стандартное значение, 2800 мм. [1, с. 131],

Уточненное межосевое расстояние

мм,

где мм;

мм.

мм.

Угол обхвата меньшего шкива

.

Коэффициент режима работы, согласно [1, с. 136], =1,0.

Коэффициент, учитывающий длину ремня, согласно [1, с. 135], =1,15.

Коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата, согласно [1, с. 135], =0,92.

Коэффициент, учитывающий число ремней в передаче, согласно [1, с. 135],

предполагая, что число ремней будет от 4 до 6 , примем =0,9.

Мощность, передаваемая одним клиновым ремнем, согласно [5, с. 86], =3,15.

Расчетное количество ремней

=

принимаем 4.

Скорость движения ремня

= м/с,

где 101,84 рад/с- угловая скорость вращения меньшего шкива.

Коэффициент, учитывающий влияние центробежных сил,

согласно [1, с. 136],0,3.

Натяжение ветви ремня

= Н.

Сила, действующая на валы

Н.

Принимаем к установке:

Ремень А-2800 ГОСТ 1284 1-80.

8.Проверка долговечности подшипников

Ведущий вал. Из предыдущих расчётов имеем:

Ft=5774,3 Н; Fr1= Fa2=509,9 Н; Fr2= Fa1=2038,9 Н

Rp=3120,7 Н; d1=107,32 мм.

Из 1-го этапа компоновки с1=158 мм; f1=79 мм;l0=101 мм.

Реакции опор: в плоскости xz

Н

Н

Проверка: Rx2-Rx1+Ft=2887,2-8661,5+5774,3=0.

В плоскости yz(Н):

Проверка:Rp –Ry2-Fr1+Ry1=3120,7-4678,2-509,9+2067,4=0.

Суммарные реакции:

Fr1=R1= = =8904,8 Н;

Fr2=R2= = =5497,4 Н;

Осевые составляющие радиальных реакций конических подшипников (Н)

где - коэффициент осевого нагружения;

- радиальная нагрузка на подшипник.

В нашем случае, для подшипника 7210 согласно

[4, с. 342], 0,37;

В соответствии с [4,с. 224], осевые нагрузки подшипников рассчитываются следующим образом

2734,7 Н;

2734,7+2038,9=4773,6 Н;

где - осевая нагрузка на валу.

Рассмотрим левый подшипник.

Вспомогательное отношение

где - радиальная нагрузка левого подшипника;

- коэффициент, зависящий от того, какое из колец подшипника вращается, в нашем случае 1, (вращается внутреннее кольцо); тогда, согласно [4, с.119; с.342], коэффициенты для расчета эквивалентной динамической нагрузки 0,4, 1,6.

Коэффициент безопасности в соответствии с предназначением подшипников и рекомендациями в [4, 118], 1. Температурный коэффициент

Эквивалентная динамическая нагрузка

.

Н.

Соответствующие параметры для правого подшипника: <e;

поэтому при подсчёте эквивалентной нагрузки осевые силы не учитывают.

=8904,8 Н;

Долговечность подшипников

, ч

где - динамическая грузоподъемность, Н;