Пожарная автоматика зданий и сооружений (стр. 21 )

– параметр не герметичности помещения, м-1, (7)

где – суммарная площадь проемов, м2 ,

– высота помещения, м;

– нормативное время подачи ГОТВ в защищаемое помещение, с.

1.4. Тушение пожаров класса А (кроме тлеющих материалов, указанных в п. 8.1) следует осуществлять в помещениях с параметром не герметичности не более 0,001м-1.

Значение массы Мр для тушения пожаров класса А определяется по формуле

Мр = К4 · Мр-гепт , где Мр-гепт значение массы Мр для нормативной объемной концентрации СН при тушении н-гептана, вычисляется по формулам 2 и 3;

К4 – коэффициент, учитывающий вид горючего материала. Значения коэффициента К4 принимается равными: 2,25 – для тушения бумаги, гофрированной бумаги, картона, тканей и т. п. в кипах, рулонах или папках; 1,5 – для других пожаров класса А.

Не следует скрывать защищаемое помещение или нарушать его герметичность другим способом в течение не менее 20мин (или до приезда подразделений пожарной охраны).

При вскрытии помещений должны быть в наличии первичные средства пожаротушения.

Для помещений, в которые исключен доступ пожарных подразделений после окончания работы АУГП, следует использовать в качестве огнетушащего вещества СО2 с коэффициентом 2,25.

Приложение 7

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА УСТАНОВКИ УГЛЕКИСЛОТНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ

1. Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре , МПа, определяется по формуле

, (1)

где - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

p2 - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку.

2. Средний расход двуокиси углерода , кг × с-1, определяется по формуле

, (2)

где – расчетное количество двуокиси углерода, кг;

– нормативное время подачи двуокиси углерода, с.

3. Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода , м, определяется по формуле

, (3)

где k4 – множитель, определяется по таблице 1;

l1 – длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.

Таблица 1

, МПа	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,4
Множитель k4	0,68	0,79	0,85	0,92	1,0	1,09

4. Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитываются из уравнения

, (4)

где l2 – эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:

, (5)

где – сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

5. Среднее давление составляет

, (6)

Продолжение приложения 7

где р3 – давление в точке ввода питающего (магистрального) трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

р4 – давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.

6. Средний расход через насадок Q¢m, кг × с-1, определяется по формуле

Q'm= 4,1 ×103 × m k5 × A3 × , (7)

где - коэффициент расхода через насадок;

A3 - площадь выпускного отверстия насадка, м2;

k5 – коэффициент, определяемый по формуле

k5 = 0,93 + . (8)

7. Количество насадков определяется по формуле x1 = Qm/Q'm.

8. Внутренний диаметр распределительного трубопровода , м, рассчитывается из условия

, (9)

где d – диаметр выпускного отверстия насадка, м.

Продолжение приложения 7

График для определения давления в изотермическом резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода

Примечание. Относительная масса двуокиси углерода определяется по формуле

, где – начальная масса двуокиси углерода, кг.

Приложение 8

Рекомендуемое

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПЛОЩАДИ ПРОЕМА ДЛЯ СБРОСА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ, ЗАЩИЩАЕМЫХ УСТАНОВКАМИ ГАЗОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Площадь проема для сброса избыточного давления , м2, определяется по формуле

,

где – предельно допустимое избыточное давление, которое определяется из условия сохранения прочности строительных конструкций защищаемого помещения или размещенного в нем оборудования, МПа;

– атмосферное давление, МПа;

– плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого помещения, кг × м-3;

– коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

- коэффициент, учитывающий изменение давления при его подаче;

– время подачи ГОТВ, определяемое из гидравлического расчета, с;

– площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конструкциях помещения, м2.

Значения величин , , определяются в соответствии с приложением 6.

Для ГОТВ – сжиженных газов коэффициент К3 = 1.

Для ГОТВ – сжатых газов коэффициент К3 принимается равным:

·  для азота – 2,4;

·  для аргона – 2,66;

·  для состава “Инерген” – 2,44.

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание. Значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия ГОТВ – сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.

Приложение 9

Рекомендуемое

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ УСТАНОВОК

ПОРОШКОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ МОДУЛЬНОГО ТИПА

1. Исходными данными для расчета и проектирования установок являются:

·  геометрические размеры помещения (объем, площадь ограждающих конструкций, высота);

·  площадь открытых проемов в ограждающих конструкциях;

·  рабочая температура, давление и влажность в защищаемом помещении;

·  перечень веществ, материалов, находящихся в помещении, и показатели их пожарной опасности, соответствующий им класс пожара по ГОСТ 27331-87;

·  тип, величина и схема распределения пожарной нагрузки;

·  наличие и характеристика систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления;

·  характеристика и расстановка технологического оборудования;