Методика расчета АД (стр. 5 )

2.5.10 Магнитная напряжённость зубцовой зоны ротора, А .

2.5.11 Коэффициент насыщения зубцовой зоны

.

2.5.12 Длина средней магнитной линии ярма статора, м

.

2.5.13 Магнитная напряжённость поля в ярме статора, по рекомендации [1], находят в соответствии с индукцией Ва, по кривой намагничивания для ярма АД, принятой марки стали 2013 при Bа = 1,575 Тл Hа = 702 А / м.

2.5.14 .Магнитная напряжённость ярма статора, А

.

2.5.15 Магнитная напряжённость поля в ярме ротора, по рекомендации [1], находят в соответствии с индукцией ВJ, по кривой намагничивания для ярма АД, принятой марки стали 2013 при BJ = 1,26 Тл HJ = 295 А / м.

2.5.16 Высота спинки ротора, м

.

2.5.17 Длина Lj - средней магнитной линии потока в ярме ротора, по рекомендации [1], для двигателей с 2р = 2, сердечник ротора, которых непосредственно насажен на вал, м

.

2.5.18 магнитное напряжёние ярма ротора, А

.

2.5.19 Суммарное магнитное напряжение магнитной цепи машины (на пару полюсов), А

.

2.5.20 Коэффициент насыщения магнитной цепи

.

2.5.21 Намагничивающий ток, А

.

2.5.22 Относительное значение тока намагничивания

.

2.6 Параметры рабочего режима

По рекомендации [1]:

- для класса нагреваемости изоляции F расчётная температура tрасч = 115 0С. Для меди

r115 = 10-6 / 41 Ом*м (удельное сопротивление материала обмотки при расчётной температуре);

- принимаем значение коэффициента для лобовой части обмотки Кл = 1.2;

- принимаем относительное укорочение шага обмотки статора, для однослойных обмоток

b1 = 1;

- длинна пазовой части катушки равна конструктивной длине сердечника машины, м

.

2.6.1 Средняя ширина катушки статора, которая определяется по дуге окружности, проходящей по срединам высот пазов по [1], м

.

Длину вылета прямолинейной части катушек из паза, от торца сердечника до начала отгиба лобовой части, для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус, по рекомендации [1], принимаем В = 0.01 м.

2.6.2 Длина лобовой части катушки со всыпной обмоткой, м

.

2.6.3 Средняя длина витка, находится как сумма прямолинейных пазовых и изогнутых лобовых частей катушки, м

.

2.6.4 Общая длина проводников фазы обмотки, м

.

2.6.5 Коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока, по рекомендации [1], принимаем КR = 1.

2.6.6 Активное сопротивление фазы обмотки статора, Ом

.

По рекомендации [1], принимаем значение коэффициента вылета Квыл = 0.26.

2.6.7 Длина вылета лобовой части катушки, м

.

2.6.8 Относительное значение активного сопротивления фазы обмотки статора, о. е

.

По рекомендации [1]:

- коэффициент увеличения активного сопротивления стержня от действия эффекта вытеснение тока, при расчёте рабочих режимов в пределах изменения скольжения от холостого хода (ХХ) до номинального для всех роторов принимают равным единице, т. е. Кr = 1;

- удельное сопротивление материала стержня при расчётной температуре принимаем

rс = 10-6 / 20.5 Ом*м;

- удельное сопротивление материала замыкающих колец, принимаем rкл = 10-6 / 20.5 Ом*м, при расчётной температуре (115 0С).

2.6.9 Активное сопротивление стержня ротора, Ом

.

2.6.10 Активное сопротивление участка замыкающего кольца, заключённого между двумя соседними стержнями, Ом

.

2.6.11 Активное сопротивление фазы обмотки ротора, Ом

.

2.6.12 Приведённое активное сопротивление фазы обмотки ротора к числу витков обмотки статора, Ом

.

2.6.13 Относительное значение активного сопротивления фазы обмотки ротора, о. е

.

2.6.14 Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния

.

По рекомендации [1] принимаем, для всех однослойных обмоток: Кb = 1, Кb0 = 1, h1 = 1.

2.6.15 Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния в зависимости от конфигурации паза статора

,

где

.

По рекомендации [1], при отсутствии скоса пазов, принимаем bск = 0.

2.6.16 Коэффициент относительного скоса, выражается в долях зубцового деления ротора

.

2.6.17 Коэффициент скоса, по рекомендации [1], определяют по кривым при:

и

,

получаем по графику Кск0 = 1.25.

2.6.18 Коэффициент, по рекомендации [1], при полузакрытых или полуоткрытых пазах статора с учётом скоса пазов

.

2.6.19 Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния

.

2.6.20 Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора, Ом

.

2.6.21 Относительное значение индуктивного сопротивления фазы обмотки статора, о. е

.

По рекомендации [1], для номинального режима Кд = 1.

2.6.22 Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки короткозамкнутого ротора рассчитывается в зависимости от конфигурации паза ротора

,

где

.

По рекомендации [1], Dz находим по кривым, в зависимости от размерных соотношений bш. р / t2 = 0.0015 / 0.0175 = 0.086 и bш. р / d = 0.0015 / 0.00045 = 3.333, Dz = 0.019, тогда

.

2.6.23 Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки короткозамкнутого ротора

.

2.6.24 Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния в зависимости от размеров и расположения замыкающих колец и короткозамкнутой обмотки. Для машин, у которых в роторах с литыми обмотками при замыкающих кольцах, прилегающих к торцам сердечника ротора, по рекомендации [1]

.

2.6.25 Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки ротора, Ом

.

2.6.26 Коэффициент суммарного рассеяния обмотки ротора

.

2.6.27 Приведённое индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки ротора x2, к числу витков статора, Ом

.

2.6.28 Относительное значение индуктивного сопротивления ротора x2, о. е

.

2.7 Расчёт потерь

По рекомендации [1]:

- удельные потери находятся в пределе P1.0/0.5 = 2.5 ¸ 2.6 Вт / кг, для марки стали 2013 принимаем P1.0/0.5 = 2.55 Вт / кг;

- показатель степени находятся в пределе b = 1,3 ¸ 1,5 при толщине листов 0.5 мм, для стали 2013 принимаем b = 1,5;