Фундаменты машин с динамическими нагрузками (стр. 13 )

7.1.7. Нормативные динамические нагрузки (вертикальные и горизонтальные , кН, от машин с вращающимися частями следует принимать по данным задания на проектирование, а при отсутствии этих данных допускается принимать равными:

, (103)

где - коэффициент пропорциональности, устанавливаемый по таблице 9;

s - число роторов;

- вес каждого ротора машины, кН.

Таблица 9

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Машины Коэффициент

пропорциональности 

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Турбомашины 0,2

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Электрические машины с частотой вращения ,

об/мин:

менее 500 0,1

от 500 до 750 0,1 - 0,15

от 750 до 1500 0,15 - 0,2

свыше 1500 0,2

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Центрифуги (d - диаметр ротора, м) 

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Центробежные насосы 0,15

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Дымососы и вентиляторы ,

но не менее 0,2

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

7.1.8. Динамические нагрузки от машин, соответствующие максимальному динамическому воздействию машины на фундамент, следует принимать сосредоточенными или распределенными и приложенными к элементам, поддерживающим подшипники (к ригелям, балкам, стенам) на уровне осей закладных деталей.

7.1.9. Для фундаментов турбомашин расчетную динамическую нагрузку в продольном горизонтальном направлении следует принимать по данным задания на проектирование, а при отсутствии этих данных допускается принимать равной 0,5 значения той же нагрузки в поперечном горизонтальном направлении; для остальных машин с вращающимися частями продольную нагрузку следует принимать равной нулю.

7.1.10. Нормативные нагрузки на фундаменты турбомашин, соответствующие моменту короткого замыкания , кН x м, и тяги вакуума в конденсаторе при гибком присоединении конденсатора , кН, следует принимать по заданию на проектирование или определять по формулам:

, (104)

. (105)

В формулах (104), (105):

N - номинальная мощность электрической машины, кВт;

- частота вращения машины, об/мин;

- коэффициент кратности вращающего момента при коротком замыкании, принимаемый по заданию на проектирование; в случае отсутствия в задание на проектирование допускается принимать равным 10;

100 - усилие тяги вакуума на 1 м2 сечения трубопровода, кН/м2;

a - площадь поперечного сечения соединительной горловины конденсатора с турбиной, м2.

7.1.11. При определении расчетных значений устий в элементах фундаментов машин с вращающимися частями в каждое отдельное сочетание следует включать только одну из нагрузок, соответствующих динамическому воздействию машины: вертикальную силу и момент в вертикальной плоскости или горизонтальную силу и соответствующие ей моменты в горизонтальной и вертикальной плоскостях.

Нагрузка от тяги вакуума в конденсаторе учитывается в сочетаниях нагрузок как длительная статическая с коэффициентом надежности по нагрузке .

Сочетание, в которое входит момент короткого замыкания , является особым.

7.1.12. Нормативную монтажную нагрузку на верхней плите фундамента следует принимать по заданию на проектирование, но не менее 10 кН/м2; ее следует умножать на коэффициент надежности по нагрузке и коэффициент динамичности .

7.1.13. Расчет колебаний фундаментов всех видов машин с вращающимися частями сводится к определению максимальной амплитуды горизонтальных (поперечных) колебаний верхней плиты (для рамных фундаментов) или верхней грани фундамента (для массивных и стенчатых фундаментов); расчет следует производить в соответствии с указаниями подразделов 6.1 и 6.2. Расчет амплитуд вертикальных колебаний при отсутствии требований технического задания, как правило, не производится.

7.1.14. При расчетах колебаний значения расчетных динамических нагрузок следует определять на основании 5.2.21 и 7.1.7.

7.1.15. Для массивных и стенчатых фундаментов машин с вращающимися частями с частотой вращения более 1000 об/мин расчет колебаний допускается не производить.

7.1.16. Расчет колебаний опорной плиты агрегируемого оборудования производится как для массивных фундаментов. При этом в массу фундамента следует включать массу оборудования, опорной плиты и массу подстилающего слоя пола непосредственно под плитой и в примыкающей зоне на расстоянии 0,5 м от граней плиты.

В случае необходимости ограничения распространения колебаний от оборудования, смонтированного на железобетонных опорных плитах, в подстилающем слое пола следует устраивать сквозной шов.

7.1.17. При наличии в задании на проектирование фундамента технологических требований, ограничивающих перемещения и деформации фундамента из условий сохранения взаимного положения элементов машины и связанного с ней оборудования для обеспечения нормальной их эксплуатации, толщина нижней плиты фундамента определяется расчетом по деформациям в соответствии с указаниями этом случае эксцентриситет центра тяжести площади подошвы фундамента и линии действия равнодействующей статических нагрузок (см. 5.2.7) не нормируется при следующих дополнительных условиях: величины краевых давлений при внецентренном загружении фундамента не превосходят правой части формулы (1) более чем на 25%; расчет колебаний ведется с учетом эксцентриситета.

7.2. Фундаменты машин с кривошипно-шатунными механизмами

7.2.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов машин с кривошипно-шатунными механизмами, имеющих неуравновешенные силы и моменты, в том числе дизелей, поршневых компрессоров, мотор-компрессоров, лесопильных рам, локомобилей и т. п.