Предприятия, здания и сооружения по хранению и переработке зерна (стр. 7 )

,  (12)

где а1 — коэффициент, значение которого в преде лах высот h2 и h3  принимается по табл. 1, в пределах высоты h1 — равным 0,5.

Примечание. При h30 м h1 =h2 = h3 =5 м; при ме ньших значе ни ях  h высоту зон h1, h2 и h3 приним ают равной пр и h/ 6.

Ч ерт. 4. З начени я коэффи ци ен та α1

Ч ерт. 5. Значений коэффи ци ента α2

5.8. При расчете стен многогранных силосов (кроме прямоугольных) продольные растягивающие силы определяют по формуле (10) как для круглого силоса диаметром, равным четырем гидравлическим радиусам многогранного силоса. Прол етный и опорный и згибающие моменты в гранях многогранника определяют как суммы моментов, рассчитанных по формулам (11) и (17) . В формуле (17) следует принимать = 0 и расстояние l, равное длине внутренней грани многогранника.

5. 9. Стены звездочек круглых и многогранных сблокированных силосов следует проверять по прочности на расч етные усилия, возникающие при загрузке зве здочки в случае, когда смежные силосы н е заполнены (черт. 6, а) , а также на сумму усилий, возникающих в стенах звездочки, в случае загру зки зве здочки и смежного силоса (черт. 6, б). В этих случаях загрузки допускается н е производить расчет стен на обра зование и раскрытие трещин и не учитывать температурные воздействия на них.

При загрузке звездочки возникающую при этом продольную сил у в ее стенах допускается не учитывать, а значение и згибающего момента определять по формуле

,  (13)

где α3 — коэффициент, принимаемый по данным табл. 3 для опорного и пролетного моментов в зависимости от угла ψ, указанного на черт. 6, в;

— нормативное гори зонтальное давление сыпучего материала на стены звездочки, определяемое по п. 4.6; для зве здочек силосных корпусов с рядовым расположением силосов допускается принимать

,

— давление в силосе по формуле ( 1) .

При загрузк е звездочки и силоса (см. черт. 6, б) продольн ую силу и изгибающий момент определяют по форм улам:

;  (14)

;  (15)

Ч ерт. 6. К расч ету звездочки

а — загрузка зве здочки; б — загр узка зв ездочки и си лоса; в — опр ед ел ени е угла ψ;

г — допол нит ел ьное армирование стен звездочки: 1 — опорная армат ура; 2 - про летная армат ура

Для силосных корпусов со сборными силосами, соединенными между собой в мес тах касани я, коэффициент γс в форм уле (13) доп ускается принимать равным 1,25 для нар ужных силосов и 2,5— для внутр енних.

5.10. Стены силосов диам етром 12 м и более, загружаемых или разгружаемых внецентренно, следует проверять на усилия, опр еделяемые с уч етом разного уровн я сыпучего материала по периметру его верхнего конуса.

Если при разгрузке силоса вбли зи стен образу ется воронка в сыпучем мат ериал е с местным снижением горизонтального давления, то следует производить пров ерку достаточности принятого армирования дл я восприятия м естных усилий в с вязи со снижением горизонтальных да влений в поток е (см. п. 4.9) .

Таблица 3

d, м	h, м	Опоры	Пролеты
ψ, гр ад
0	5	10	15	20	22,5	0	5	10	15	20	22,5
6	30	0,186	0,153	0,124	0,100	0,0 83	0,057	0, 116	0,092	0,072	0,057	0,042	0,029
6 12	15 30	0,150	0,125	0,100	0,080	0,066	0,057	0,093	0,075	0,060	0,045	0,035	0,029
12	15	0,075	0,0 60	0,057	0,057	0,057	0,057	0,040	0,037	0,029	0,029	0,029	0,029

Примеча ние. При диам етре силоса 9 м значение коэффициен та α3 определяется интерполяцией.

5.11. Расчетную растягивающую продольную силу N и рас четный изгибающий момент М в вертикал ь ных сечениях стен квадратных железоб етонных силосов от горизонтальных давлений сыпучего материала следует определять по формулам :

;  (16)

,  (17)

где  β1 — ко эффициент, равный 1/24 для прол етного изгибающ его мом ента, 1/12 для опорного момента монолитных силосов, для силосных корпусов со сборными силосами - устанавлива емый с учетом жесткости зад елки стен, зависящей от конструктивного решени и узловых соедин ений.

5.12. При расч ете наружных стен сблокиро ванных или одиночных силосов сл еду ет учитыват ь дополнит ельны е изгибающи е мом енты М t, (для квадратных и многогранных силосов) и растягивающи е продол ьны е силы Nt от т емпературных возд ействий. Эти усилия допускается определять по формулам:

;  (18)

;  (19)

,  (20)

гд е γf — коэффи циент надежности по нагрузке, равный 1,1 при расчете на прочност ь и равный 1 при расчет е по д еформациям, раскрытию и закрытию тр ещин.

Прим ечани е. Для в ерх них и нижних участков ст ен кр углых силосов, рассчитыва емых соглас н о п. 5.7, темп ературные во здействия доп уска ется не учитывать.

5.13. При расч ете стен прямоугольных силосов прогиб от давления по формуле (1) н е долж ен пре вышат ь 1/200 прол ета в осях стен.

При разновременном загружении смежных силосов в расчетах по предельным состояниям второй гр уппы значения ширины раскрытия трещин и прогиба, опреде ле нные по СНиП 2.03.01-84, сл едует умножать на коэффици ент сvar. Значени е сvar  принима ется равным 1,1 при σs = 200 МПа (2000 кгc/см2 ) и 1,2 при σs = 270 МПа (2700 кгс/см2 ) .

5.14. При осуществлении мероприятий по снижению гори зонтальных давлений сып учих материалов в соотв етствии с п. 3.35 доп уска ется в стенах силосов, из которых зерно выпускается чер ез разгрузочные трубы или чере з см ежные силосы и звездочки, усилия от горизонтальных давлений сып учих материалов определять по формулам (10), (11), (16) и (17), умножая коэффициенты α1, α2  и [а для высот h2 и h3 - ко эффициент а1 в формул е (12)] на уменьшаю щий коэффи циент γ1, равный 0,3.

5.15. Дополнительные усилия в стенах силосов от изгиба сблокированных силосов как целого блока следует определять расчетом блока силосов на упр угом основании. При соблюд ении условий п. 3.23 допускается не учитывать эти дополнительные усилия.

5.16. Коэффициенты условий работы при расчете ст ен силосов след ует опр еделять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, в пределах засыпки сыпучих мат ериалов коэффици ент условий работы армат уры γs = 0,9, коэффициент усло вий работы бетона γb = 0,75. На последний коэффициент следует умножать Rb и Rbt. При γb = 0,75 коэффи ци ент γb2, учитывающий длительность д ействия нагрузки, принима ется равным 1.

5.17. Ст ены ж елезобетонных силосов, в которых площадь с еч ения вертикальной арматуры меньше минимальной, указанной в СНиП 2.03.01-84, сл едует рассчитывать на сжатие как б етонны е конструкции с коэффици ентом условий работы, прив еденным в п. 5.16.

5.18. Расчетная вертикальная продольная сила N от трения сыпучего материала о стену силоса на единицу длины перим етра гори зонтального по перечного сеч ения на глубин е z от верха засыпки определяется по формул е

.  (21)

При расч ет е ст ен силосов на сжатие сл едует учиты ват ь загр узк у см ежных силосов.

По формуле (21) допуск ается определять продольные силы, возникающие в ст енах разгр узочных труб и подвесках для электротермометров, с умножением на коэффициент γext = 1,5. Для разгрузочных труб следу ет такж е учесть силу трения сыпучего материала внутри трубы.

5.19. При расч ет е стен силосов на сжатие максимальны е напряж ения сжатия сл едует опред елять в м есте опирания стен на плиту днища, на балки или фундаментную плиту.