Оценка воздействия на окружающую среду для «Производственной базы «Жаксымай» ТОО «СП «Сине Мидас Строй» в Темирском районе Актюбинской области используемый для реконструкции автомобильной дороги «Актобе-Атырау — граница РФ (на Астрахань)», соединяющей коридоры ЦАРЭС 1 и 6» (стр. 12 )

Скорость, м/с(табл.2.4), _W_ = 7.64

Температура, гр. С(табл.2.4), _TIZ_ = 75

Об`ем отходящих газов, м3/сек(табл.2.4), _VO_ = 5

Концентрация пыли, поступающей на очистку, г/м3(табл.2.4), C = 46

Валовый выброс, т/год (3.1), _M_ = 3600 · 10 · _T_ · _VO_ · C = 3600 · 10 · 1800 · 5 · 46 = 1490.4

Максимальный разовый выброс, г/с (3.2), _G_ = _VO_ · C = 5 · 46 = 230

Валовый выброс, с учетом очистки, т/год, M = _M_ · (1-_KPD_ / 100) = 1490.4 · (1-99.7 / 100) = 4.47

Максимальный разовый выброс, с учетом очистки, г/сек, G = _G_ · (1-_KPD_ / 100) = 230 · (1-99.7 / 100) = 0.69

Расчет выбросов при сжигания топлива

Вид топлива: жидкое

Марка топлива : Дизельное топливо

Зольность топлива, %(Прил. 2.1), AR = 0.1

Сернистость топлива, %(Прил. 2.1), SR = 0.3

Содержание сероводорода в топливе, %(Прил. 2.1), H2S = 0

Низшая теплота сгорания, МДж/кг(Прил. 2.1), QR = 42.75

Расход топлива, т/год, BT = 3024

Примесь: 0330 Сера диоксид (Ангидрид сернистый, Сернистый газ, Сера (IV) оксид) (516)

Доля диоксида серы, связываемого летучей золой топлива, N1SO2 = 0.02

Валовый выброс ЗВ, т/год (3.12), _M_ = 0.02 · BT · SR · (1-N1SO2) · (1-N2SO2) + 0.0188 · H2S · BT = 0.02 · 3024 · 0.3 · (1-0.02) · (1-0) + 0.0188 · 0 · 3024 = 17.78

Максимальный разовый выброс ЗВ, г/c (3.14), _G_ = _M_ · 10 / (3600 · _T_) = 17.78 · 10 / (3600 · 1800) = 2.744

NOX = 1

Выбросы оксидов азота

Производительность установки, т/час, PUST = 240

Кол-во окислов азота, кг/1 Гдж тепла (табл. 3.5), KNO2 = 0.091

Коэфф. снижения выбросов азота в результате технических решений, B = 0

Валовый выброс оксидов азота, т/год (ф-ла 3.15), M = 0.001 · BT · QR · KNO2 · (1-B) = 0.001 · 3024 · 42.75 · 0.091 · (1-0) = 11.76

Максимальный разовый выброс оксидов азота, г/с, G = M · 10 / (3600 · _T_) = 11.76 · 10 / (3600 · 1800) = 1.815

Коэффициент трансформации для диоксида азота, NO2 = 0.8

Коэффициент трансформации для оксида азота, NO = 0.13

Примесь: 0301 Азота (IV) диоксид (Азота диоксид) (4)

Валовый выброс диоксида азота, т/год, _M_ = NO2 · M = 0.8 · 11.76 = 9.4

Максимальный разовый выброс диоксида азота, г/с, _G_ = NO2 · G = 0.8 · 1.815 = 1.452

Примесь: 0304 Азот (II) оксид (Азота оксид) (6)

Валовый выброс оксида азота, т/год, _M_ = NO · M = 0.13 · 11.76 = 1.53

Максимальный разовый выброс оксида азота, г/с, _G_ = NO · G = 0.13 · 1.815 = 0.236

Примесь: 0328 Углерод (Сажа, Углерод черный) (583)

Безразмерный коэффициент (табл. 2.1), F = 0.01

Эффективность ПГОУ по улову сажи, %, _KPD_ = 99.7

Валовый выброс, т/год (3.7), _M_ = AR · BT · F = 0.1 · 3024 · 0.01 = 3.024

Максимальный разовый выброс, г/c (3.8), _G_ = _M_ · 10 / (3600 · _T_) = 3.024 · 10 / (3600 · 1800) = 0.467

Валовый выброс, c учетом очистки, т/год, M = _M_ · (1-_KPD_ / 100) = 3.024 · (1-99.7 / 100) = 0.00907

Максимальный разовый выброс, c учетом очистки, г/c, G = _G_ · (1-_KPD_ / 100) = 0.467 · (1-99.7 / 100) = 0.0014

Итого:

Код	Примесь	Выброс г/с	Выброс т/год
0301	Азота (IV) диоксид (Азота диоксид) (4)	1.4520000	9.4000000
0304	Азот (II) оксид (Азота оксид) (6)	0.2360000	1.5300000
0328	Углерод (Сажа, Углерод черный) (583)	0.4670000	3.0240000
0330	Сера диоксид (Ангидрид сернистый, Сернистый газ, Сера (IV) оксид) (516)	2.7440000	17.7800000
2908	Пыль неорганическая, содержащая двуокись кремния в %: 70-20	230.0000000	1490.4000000

Итого (с учетом очистки):

Код	Примесь	Выброс г/с	Выброс т/год
0301	Азота (IV) диоксид (Азота диоксид) (4)	1.4520000	9.4000000
0304	Азот (II) оксид (Азота оксид) (6)	0.2360000	1.5300000
0328	Углерод (Сажа, Углерод черный) (583)	0.0014000	0.0090700
0330	Сера диоксид (Ангидрид сернистый, Сернистый газ, Сера (IV) оксид) (516)	2.7440000	17.7800000
2908	Пыль неорганическая, содержащая двуокись кремния в %: 70-20	0.6900000	4.4700000

Источник 6019  -  Насос для перекачки дизтоплива

Для перекачки дизтоплива из резервуаров хранения в топки котлов (асфальтосмеситель и бойлер) используются насосы в количестве 2шт. Насосы центробежные с одним сальниковым уплотнением вала, производительность одного насоса 1,6 м3/час. Время работы насосов 1601час/год. Общая потребность дизтоплива для асфальтосмесителя и бойлера составляет 3939т/год или 5122м3/г (плотность дизтоплива 0,769 т/м3).

Расчет проводится на основе удельных показателей, согласно «Методические указания расчета выбросов от предприятий, осуществляющих хранение и реализацию нефтепродуктов (нефтебазы, АЗС) и других жидкостей и газов». Приказ Министра охраны окружающей среды Республики Казахстан от 01.01.01 года .:

Мсек = (Q/3,6)*N, г/сек,  (6.2.1);

где  Q – удельное выделение ЗВ, - 0,07 кг/ч  (табл. 6.1);

  N – Количество работающих насосов, 2шт;

Годовой выброс составит:

М год = Q*Т/103, т/год,  (6.2.2);

где Т – годовой фонд времени работы, 1601 час;

Для дизтоплива. Отпуск дизтоплива составляет 3939т/год или 5122м3/г (плотность дизтоплива 0,769 т/м3).

Q = 0,07 кг/ч, N = 2шт, Т = 1601 ч/год;

Мсек = (0,07/3,6)*2 = 0,0389  г/сек;

М год = 0,07 * 1601 / 103 = 0,11207 т/год;

Итого выбросы

Код	Примесь	Сi, масс. %	Выброс г/с	Выброс т/год
2754	Алканы С12-19 /в пересчете на С/(Углеводороды предельные С12-С19 (в пересчете на С); Растворитель РПК-265П) (10)	99.72	0,0388000	0,11176
0333	Сероводород (Дигидросульфид) (518)	0.28	0,0001090	0,000314

Источник 6020  -  Насос для перекачки битума

Для перекачки битума из резервуаров хранения в смесительный агрегат асфальтобетонной установки используются насосы (2 шт). Насос центробежный с одним сальниковым уплотнением вала, производительность одного насоса 35,0м3/час. Одновременно могут работать два насоса. Время работы насосов 313,5час/год. Общая потребность битума для асфальтосмесителя составляет 20900т/год или 21945 м3/г. 

Расчет проводится на основе удельных показателей, согласно «Методические указания расчета выбросов от предприятий, осуществляющих хранение и реализацию нефтепродуктов (нефтебазы, АЗС) и других жидкостей и газов». Приказ Министра охраны окружающей среды Республики Казахстан от 01.01.01 года .:

Мсек = (Q/3,6)*N, г/сек,  (6.2.1);

где  Q – удельное выделение ЗВ, - 0,03 кг/ч  (табл. 6.1); 

  N – Количество работающих насосов на автоналивной станции, 2 шт

Годовой выброс составит:

М год = Q*Т/103, т/год,  (6.2.2);

где Т – годовой фонд времени работы, 313,5 час.

Для битума. Отпуск битума составляет  20900т/год или 21945 м3/г.

Q = 0,03 кг/ч, N = 2 шт, Т = 313,5 ч/год

Мсек = (0,03/3,6)*2 =0,0167  г/с

М год = 0,03 * 313,5 /103 = 0,009405 т/год

Итого выбросы

Код	Примесь	Сi, масс. %	Выброс г/с	Выброс т/год
2754	Алканы С12-19 /в пересчете на С/(Углеводороды предельные С12-С19 (в пересчете на С); Растворитель РПК-265П) (10)	99.52	0,01662	0,00936
0333	Сероводород (Дигидросульфид) (518)	0.48	0,00008	0,000045

Источник 6021  -  Резервуары с битумом (прием, хранение)

Битумохранилище состоит из битумной ямы – 1шт объемом 750м3 и 2 металлических емкостей объемами по 25тн горизонтального типа. Потребность битума для асфальтобетонной установки составляет 20900т/год или 21945м3/г. Битум на участок АБУ будет доставляется ж/д путями со складов ГСМ подрядных организаций города Актау. Закачка битума в резервуары осуществляется с помощью насоса, производительность слива 70м3/час.

Расчет проводится на основе удельных показателей, согласно «Методические указания расчета выбросов от предприятий, осуществляющих хранение и реализацию нефтепродуктов (нефтебазы, АЗС) и других жидкостей и газов. Приказ Министра охраны окружающей среды Республики Казахстан от 01.01.01 года ., и «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами» Алматы, Гидрометеоиздат, 1996г.

1. Слив битума. Годовой расход битума составляет 20900т/год или 21945м3/г. Производительность слива 70м3/час. Время слива 313,5час/год.

Битум сливается в наземные резервуары

П=0,2485*V*Рs(38)*My*(K5х + Kkт)*10-9, кг/час

V - годовой объем сливаемого битума, м3/год = 21945 м3/г;

Рs(38) – давление насыщенных паров битума при тем-ре 38оС, гПа; определяется по табл.4.3. и зависит от эквивалентной температуры

tэкв=tнк + ((tкк-tнк)/8.8)) = 225+ ((360-225)/8.8)=240,3

согласно табл. П.4.1. ⇒ Рs(38)=0,15гПа

My – молекулярная масса паров жидкости, г/моль=176г/моль

K5х, Kkт – поправочные коэффициенты, зависящие от давления насыщенных паров и температуры газового пространства в холодное и теплое время года (tг. х.; tг. т.),  tж. х= tа. х