(34)
t — температура воздуха, °С, внутреннего — согласно таблице 4.1 СНБ 2.04.01, наружного — равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по таблице 4.3 СНБ 2.04.01;
Vср — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, м/с, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая по таблице 4.5
СНБ 2.04.01. Для типовых проектов следует принимать Vср = 5 м/с;
rн — плотность наружного воздуха, кг/м3, определяемая по формуле
(35)
сн и сп — аэродинамические коэффициенты соответственно наветренной и подветренной поверхностей ограждений зданий, принимаемые по 6.6 СНиП 2.01.07;
ki — коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемый по 6.5 СНиП 2.01.07.
Gнорм — нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2 × ч), принимаемая по таблице 8.1 СНБ 2.04.01.
8.2 Сопротивление воздухопроницанию конструкций Rв, кроме заполнений световых проемов, должно быть не менее требуемого Rв тр, определяемого по формуле (31).
8.3 В соответствии с СНБ 2.04.01 сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий должно быть равно требуемому сопротивлению воздухопроницанию Rв тр, определяемому по формуле (32) для обеспечения работы естественной вентиляции помещений с целью выполнения требований сангигиены и взрывопожарной безопасности.
При этом допускается отклонение сопротивления воздухопроницанию заполнения светового проема от требуемого на величину не более +20 %.
8.4 Сопротивление воздухопроницанию заполнений световых проемов зданий и сооружений в зависимости от конструктивного решения принимают по таблице Д.1 СНБ 2.04.01.
Пример расчета сопротивления воздухопроницанию заполнений световых проемов приведен в приложении А (расчет 6).
9 Сопротивление паропроницанию ограждающих конструкций
9.1 Для обеспечения расчетных значений сопротивления теплопередаче при эксплуатации ограждающих конструкций последние должны находиться в соответствующих температурно-влажностных условиях, что определяется параметрами воздушной среды внутри и снаружи помещения и сопротивлением паропроницанию ограждающей конструкции.
9.2 Сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации должно быть не менее требуемого сопротивления паропроницанию Rп тр, м2 × ч × Па/мг, из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за отопительный период, определяемого по формуле (9.1) СНБ 2.04.01:
(36)
где Rп н — сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции в пределах от плоскости возможной конденсации до наружной поверхности ограждающей конструкции, м2 × ч × Па/мг, определяемое в соответствии с 9.5 СНБ 2.04.01;
ев — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетных температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле (9.2)
СНБ 2.04.01:
(37)
здесь jв — расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, %, принимаемая по таблице 4.1 СНБ 2.04.01;
Ев — максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре этого воздуха, принимаемое по таблице Ж.1
СНБ 2.04.01;
Ек — максимальное парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации, принимаемое по таблице Ж.1 СНБ 2.04.01 при температуре tк, °С, определяемой по формуле (9.3) СНБ 2.04.01:
(38)
здесь tв — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.1 СНБ 2.04.01;
tн от — расчетная температура наружного воздуха для определения сопротивления паропроницанию, °С, в качестве которой принимается средняя температура наружного воздуха за отопительный период по таблице 4.4 СНБ 2.04.01;
aв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2 × °С), принимаемый по таблице 5.4 СНБ 2.04.01;
Rт — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2 × °С/Вт, определяемое по формуле (5.6) СНБ 2.04.01 без учета теплопроводных включений;
RТi — термические сопротивления слоев многослойной ограждающей конструкции, м2 × °С/Вт, или части однослойной конструкции, определяемые по формуле (5.5) СНБ 2.04.01, и замкнутых воздушных прослоек, определяемые по таблице Б.1 СНБ 2.04.01, расположенных в пределах от внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации;
ен от — парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре tн от наружного воздуха за отопительный период, определяемое по таблице 4.4 или по формуле (9.4) СНБ 2.04.01:
(39)
здесь jн от — средняя относительная влажность наружного воздуха за отопительный период, %, принимаемая по таблице 4.4 СНБ 2.04.01;
Ен от — максимальное парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре за отопительный период tн от, принимаемое по таблице Ж.1 СНБ 2.04.01.
9.3 Плоскость возможной конденсации — сечение ограждающей конструкции, перпендикулярное направлению теплового и влажностного потоков, в котором при расчетных значениях температуры и относительной влажности внутреннего и наружного воздуха имеет место превышение расчетного давления водяного пара над максимальным парциальным давлением, соответствующим температуре ограждения в данном сечении.
Для расчета требуемого сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции принимают, что плоскость возможной конденсации в однородной (однослойной) конструкции располагается на расстоянии, равном 0,66 толщины конструкции от ее внутренней поверхности, а в многослойной конструкции — совпадает с поверхностью теплоизоляционного слоя, ближайшей к наружной поверхности ограждающей конструкции.
9.4 Сопротивление паропроницанию Rп, м2 × ч × Па/мг, слоя ограждающей конструкции определяют по формуле (9.5) СНБ 2.04.01:
(40)
где d — толщина слоя, м;
m — расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/( м × ч × Па), принимаемый по таблице А.1 СНБ 2.04.01.
9.5 Сопротивление паропроницанию части многослойной конструкции (от внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации или от плоскости возможной конденсации до наружной поверхности конструкции) Rп, м2 × ч × Па/мг, определяют как сумму сопротивлений паропроницанию составляющих данную часть конструкции слоев:
(41)
где 
— сопротивления паропроницанию отдельных слоев многослойной конструкциии, м2 × ч × Па/мг.
Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих конструкциях принимают равным нулю независимо от толщины и расположения этих прослоек.
9.6 Сопротивление паропроницанию некоторых листовых материалов и тонких слоев пароизоляции принимают по таблице И.1 СНБ 2.04.01.
9.7 Если сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации окажется менее требуемого сопротивления паропроницанию, следует предусматривать пароизоляцию, размещаемую со стороны помещения относительно теплоизоляционного слоя ограждающей конструкции. Сопротивление паропроницанию пароизоляции Rп и, м2 × ч × Па/мг, должно быть не менее величины, определяемой по формуле
(42)
Пример расчета сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции приведен в приложении А (расчет 7).
9.8 Не требуется определять сопротивление паропроницанию следующих наружных ограждающих конструкций помещений с сухим или нормальным режимом:
— однородных (однослойных);
— двухслойных при выполнении условия
(43)
где mв и lв — соответственно коэффициенты паропроницаемости и теплопроводности материала внутреннего слоя ограждающей конструкции в условиях эксплуатации;
mн и lн — то же материала наружного слоя ограждающей конструкции.
Приложение А
(справочное)
Примеры расчетов
Расчет 1
Требуется рассчитать сопротивление теплопередаче наружной стены жилого дома из мелкоштучных газосиликатных блоков для климатических условий Могилевской области.
Конструкция стены приведена на рисунке А.1.
Стена выполнена из мелкоштучных стеновых газосиликатных калиброванных блоков плотностью в сухом состоянии 600 кг/м3. Кладка толщиной 400 мм выполнена на клею. Толщина швов — до 3 мм. С внутренней стороны стена оштукатурена известково-песчаным раствором толщиной 20 мм, с наружной — цементно-песчаным раствором толщиной 20 мм.
В соответствии с таблицей 4.1 СНБ 2.04.01 расчетная температура внутреннего воздуха составляет 18 °С, расчетная относительная влажность — 55 %.
Влажностный режим помещений в соответствии с таблицей 4.2 СНБ 2.04.01 — нормальный, условия эксплуатации ограждающих конструкций — Б.
Расчетные значения коэффициентов теплопроводности l и теплоусвоения s материалов стены принимаем по таблице А.1 СНБ 2.04.01 для условий эксплуатации Б:
— для известково-песчаного раствора:
l1 = 0,81 Вт/(м × °С);
s1 = 9,76 Вт/(м2 × °С);
— для газосиликатных блоков:
l2 = 0,19 Вт/(м × °С);
s2 = 2,95 Вт/(м2 × °С);
— для цементно-песчаного раствора:
l3 = 0,93 Вт/(м × °С);
s3 = 11,09 Вт/(м2 × °С).
1 — цементно-песчаный раствор;
2 — газосиликатные блоки;
3 — известково-песчаный раствор
1
Учитывая малую толщину клеевых швов, их влиянием на сопротивление теплопередаче можно пренебречь.
Нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм, для наружных стен из штучных материалов согласно таблице 5.1 СНБ 2.04.01 составляет 2,0 м2 × °С/Вт.
Для определения расчетной зимней температуры наружного воздуха вычисляем тепловую инерцию стены D по формуле (5.4) СНБ 2.04.01, предварительно определив термические сопротивления отдельных слоев стен R, м2 × °С/Вт, по формуле (5.5) СНБ 2.04.01:
— для известково-песчаной штукатурки
м2 × °С/Вт;
— для кладки из газосиликатных блоков
м2 × °С/Вт;
— для цементно-песчаной штукатурки
м2 × °С/Вт;
Тепловая инерция стены составляет
.
Согласно таблице 5.2 СНБ 2.04.01 для ограждающей конструкции с тепловой инерцией 4 < D ≤ 7 за расчетную зимнюю температуру наружного воздуха следует принимать среднюю температуру наиболее холодных трех суток, определяемую как среднее арифметическое из температур наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.
Из таблицы 4.3 СНБ 2.04.01 для Могилевской области средняя температура наружного воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 составляет минус 29 °С, а наиболее холодной пятидневки — минус 25 °С.
Тогда расчетная зимняя температура наружного воздуха составит
°С.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче стены по формуле (5.2) СНБ 2.04.01:
м2 × °С/Вт,
где n = 1 (из таблицы 5.3 СНБ 2.04.01);
aв = 8,7 Вт/(м2 × °С) (из таблицы 5.4 СНБ 2.04.01);
Dtв = 6 °С (из таблицы 5.5 СНБ 2.04.01).
Определяем экономически целесообразное сопротивление теплопередаче по формуле (5.1)
СНБ 2.04.01:
м2 × °С/Вт,
где Ст э = 19 200 руб/Гкал (4570 руб/ГДж);
zот = 204 сут (из таблицы 4.4 СНБ 2.04.01);
tн от = –1,9 °С (из таблицы 4.4 СНБ 2.04.01);
См = 54 000 руб/м3;
l = 0,19 Вт/(м2 × °С).
В соответствии с 5.1 СНБ 2.04.01 сопротивление теплопередаче данной конструкции Rт должно быть не менее Rт норм = 2,0 м2 × °С/Вт.
Расчетное сопротивление теплопередаче стены составляет
м2 × °С/Вт,
что отвечает требованиям СНБ 2.04.01.
Так как данная конструкция стены является однослойной (слои внутренней и наружной штукатурки достаточно малы и по своим характеристикам не оказывают существенного влияния на теплотехнические свойства стены), то уточнять ее условия эксплуатации не требуется, и определение значения сопротивления теплопередаче Rт = 2,308 м2 ×°С/Вт, является окончательным.
Расчет 2
Требуется рассчитать сопротивление теплопередаче многослойной наружной стены жилого дома для климатических условий Брестской области.
Конструкция стены приведена на рисунке А.2.
1 — штукатурный состав «Полимикс»-ШС;
2 — минераловатные плиты;
3 — кирпичная кладка;
4 — известково-песчаный раствор
2
Наружный слой стены — кладка из керамического пустотелого кирпича плотностью 1400 кг/м3. Толщина кладки — 380 мм.
Теплоизоляционный слой толщиной 100 мм из минераловатных плит плотностью 125 кг/м3 размещен с наружной стороны стены.
С внутренней стороны стена оштукатурена известково-песчаным раствором толщиной 20 мм, с наружной — штукатурным составом «Полимикс»-ШС толщиной 8 мм.
В соответствии с таблицей 4.1 СНБ 2.04.01 расчетная температура внутреннего воздуха составляет 18 °С, расчетная относительная влажность — 55 %.
Влажностный режим помещений в соответствии с таблицей 4.2 СНБ 2.04.01 — нормальный, условия эксплуатации ограждающих конструкций — Б.
Расчетные значения коэффициентов теплопроводности l, теплоусвоения s и паропроницаемости m материалов стены приведены в таблице А.1.
1
Наименование материала | Плотность в сухом состоянии | Коэффициент | Коэффициент | Коэффициент паропроницаемости | ||
А | Б | А | Б | |||
Штукатурный состав «Полимикс»-ШС | 1400 | 0,3 | 0,3 | 5,19 | 5,19 | 0,03 |
Минераловатная плита | 125 | 0,05 | 0,054 | 0,63 | 0,67 | 0,54 |
Кладка из керамического пустотелого кирпича | 1400 | 0,55 | 0,69 | 7,01 | 7,58 | 0,16 |
Известково-песчаный раствор | 1600 | 0,7 | 0,81 | 8,69 | 9,76 | 0,12 |
Расчетное сопротивление теплопередаче стены составляет
м2 ×°С/Вт.
Так как данная конструкция стены является многослойной, то в соответствии с СНБ 2.04.01 определенное значение сопротивления теплопередаче является предварительным и подлежит уточнению согласно влажностным режимам материалов слоев.
Определяем температуру на поверхностях стены, граничных поверхностях материалов и в промежуточных сечениях минераловатной плиты и кирпичной кладки при средней температуре наружного воздуха за отопительный период по формуле (9.3) СНБ 2.04.01:
(А.1)
где RТi — термические сопротивления слоев ограждающей конструкции от ее внутренней поверхности до рассматриваемого сечения стены, м2 × °С/Вт.
Температура внутренней поверхности стены
°С.
Температура граничной поверхности известково-песчаной штукатурки и кирпичной кладки
°С.
Температура в сечениях 2,3 и 4 кирпичной кладки:
°С;
°С;
°С.
Температура граничной поверхности кирпичной кладки и минераловатной плиты
°С.
Температура в сечениях 6,7 и 8 минераловатной плиты:
°С;
°С;
°С.
Температура граничной поверхности минераловатной плиты и наружной полимерминеральной штукатурки
°С.
Температура наружной поверхности стены
°С.
Определяем максимальные парциальные давления водяного пара, соответствующие температурам в сечениях стены, по приложению Ж СНБ 2.04.01:
Ев п = 1962 Па; Е6 = 1245 Па;
Е1 = 1937 Па; Е7 = 1008 Па;
Е2 = 1829 Па; Е8 = 808 Па;
Е3 = 1727 Па; Е9 = 648 Па;
Е4 = 1631 Па; Ен п = 634 Па.
Е5 = 1528 Па;
Определяем сопротивление паропроницанию стены Rп, м2 × ч × Па/мг, в соответствии с 9.4 и 9.5
СНБ 2.04.01 по формуле
, (А.2)
где d1, d2, d3, d4, m1, m2, m3, m4 — толщины и коэффициенты паропроницаемости материалов стены, соответственно.
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 |
