1,97 > 1.

Тогда коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности наружных стен

Вт/(м2 × °С).

Коэффициент теплопоглощения внутренней поверхности наружных стен

Вт/(м2 × °С).

Чердачное перекрытие

Тепловая инерция первого слоя конструкции

2,18 > 1.

Так как для первого слоя конструкции D > 1, то коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности чердачного перекрытия будет равен коэффициенту теплоусвоения материала первого слоя — керамзитобетона:

Yв п = sкер = 10,77 Вт/(м2 × °С).

Коэффициент теплопоглощения внутренней поверхности чердачного перекрытия (потолка помещения)

Вт/(м2 × °С).

Внутренние стены

Коэффициент теплоусвоения поверхности внутренней стены определяем по формуле для однородных конструкций:

Вт/(м2 × °С).

Коэффициент теплопоглощения поверхности внутренней стены:

Вт/(м2 × °С).

Междуэтажное перекрытие

Так как междуэтажное перекрытие является многослойной несимметричной конструкцией, определяем положение ее условной середины, для которой тепловая инерция равна половине тепловой инерции всей конструкции.

Тепловая инерция междуэтажного перекрытия

Условная середина междуэтажного перекрытия будет находиться в слое керамзитобетона на таком расстоянии d от потолка ниже расположенного помещения, для которого тепловая инерция
D1 = 0,5D = 1,28:

м.

Коэффициент теплоусвоения верхней поверхности плиты междуэтажного перекрытия

Вт/(м2 × °С).

Коэффициент теплоусвоения поверхности пола

НЕ нашли? Не то? Что вы ищете?

Вт/(м2 × °С).

Коэффициент теплопоглощения поверхности пола

Вт/(м2 × °С).

Оконное заполнение

Коэффициент теплопоглощения окна

Вт/(м2 × °С).

Для определения амплитуды колебаний температуры внутреннего воздуха рассчитываем теплопотери через все ограждающие конструкции и теплопоглощение поверхностей с учетом их площадей. Результаты расчета приведены в таблице А.5.

Теплопотери на вентиляцию данного помещения из расчета 3 м3/ч на 1 м2 площади при расчетных температурах внутреннего и наружного воздуха составят

Вт.

Определяем амплитуду колебаний температуры внутреннего воздуха помещения при однократной топке котла:

°С,

где m = 1,5 — коэффициент неравномерности теплоотдачи системы отопления (по таблице 6.1 СНБ 2.04.01).

Таким образом, при однократной топке котла поквартирного водяного отопления амплитуда колебаний температуры внутреннего воздуха помещения при расчетной температуре наружного воздуха превышает допустимую, равную 3 °С.

5

Наименование
ограждающей
конструкции

Расчетные значения параметров

теплопотерь

Расчетные значения параметров

теплопоглощения

Сопротивление
теплопередаче
Rт, м2 × °С/Вт

Площадь наружных
поверхностей
ограждающих
конструкций Fн, м2

Расчетный перепад между температурой внутреннего
и наружного воздуха
tв – tн, °С

Расчетные
теплопотери Q, Вт

Коэффициент
теплоусвоения
Yв, Вт/(м2 × °С)

Коэффициент теплопоглощения
Вв, Вт/(м2 × °С)

Площадь внутренних поверхностей
ограждающих конструкций Fв, м2

Расчетное теплопоглощение ВвFв, Вт/°С

Наружная стена без проема

3,0

13,0

44

190,7

15,38

5,55

11,2

62,16

Наружная стена с оконным проемом

2,5

6,1

44

107,4

15,38

5,55

4,8

26,64

Чердачное перекрытие

3,36

14,6

44

191,2

10,77

4,81

13,5

64,94

Окно

0,6

2,7

44

198,0

—

1,54

2,7

4,16

Внутренние стены

—

—

—

—

10,31

4,72

17,0

80,24

Междуэтажное перекрытие

—

—

—

—

6,30

3,65

13,5

49,28

Итого

687,3

287,42

Определим температуру наружного воздуха tн1, до которой амплитуда колебаний температуры внутреннего воздуха помещения при однократной топке котла не будет превышать Авн = 3 °С:

°С.

При температуре наружного воздуха ниже минус 7,8 °С следует либо увеличить продолжительность однократной топки котла, либо производить топку котла 2 раза в сутки.

Определим минимальные температуры внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций.

Минимальная температура внутренней поверхности наружной стены

°С.

Минимальная температура внутренней поверхности чердачного перекрытия

°С.

Таким образом, минимальные температуры внутренних поверхностей наружных ограждений значительно выше допустимой температуры — температуры точки росы, которая при tв = 18 °С и в = 55 % равна 8,8 °С.

Расчет 5

Требуется определить показатель теплоусвоения поверхности пола жилого помещения. Конструктивное решение пола приведено на рисунке 5.

1 — паркет дубовый, d = 15 мм;

2 — битум строительный, d = 2 мм;

3 — цементно-песчаный раствор, d = 20 мм;

4 — минераловатная плита, d = 60 мм;

5 — железобетон, d = 160 мм

5 — Пол жилого помещения

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности l, Вт/(м × °С), и теплоусвоения s, Вт/(м2 × °С), используемых материалов принимаем по таблице А.1 СНБ 2.04.01 для условий эксплуатации А:

— дуб ( поперек волокон):

r1 = 700 кг/м3; l1 = 0,18 Вт/(м × °С);

s1 = 5,0 Вт/(м2 × °С);

— битум строительный:

r2 = 1400 кг/м3; l2 = 0,27 Вт/(м × °С);

s2 = 6,80 Вт/(м2 × °С);

— цементно-песчаный раствор:

r3 = 1800 кг/м3; l3 = 0,76 Вт/(м × °С);

s3 = 9,60 Вт/(м2 × °С);

— минераловатная плита:

r4 = 250 кг/м3; l4 = 0,061 Вт/(м × °С);

s4 = 0,98 Вт/(м2 × °С).

Определяем тепловую инерцию первого (верхнего) слоя конструкции пола:

0,416 < 0,5.

Определяем тепловую инерцию первого и второго слоев конструкции пола:

0,466 < 0,5.

Определяем тепловую инерцию первого, второго и третьего слоев конструкции пола:

0,718 > 0,5.

Расчет начинаем с определения показателя теплоусвоения поверхности второго слоя конструкции пола по формуле (7.2) СНБ 2.04.01:

Вт/(м2 × °С).

Затем определяем показатель теплоусвоения поверхности пола по формуле (7.3) СНБ 2.04.01:

Вт/(м2 × °С).

Таким образом, показатель теплоусвоения поверхности пола отвечает требованиям СНБ 2.04.01, так как, согласно таблице 7.1 СНБ 2.04.01 для полов жилых зданий он должен быть не более
12 Вт/(м2 × °С).

Расчет 6

Расчет сопротивления воздухопроницанию ограждающих конструкций.

Требуется рассчитать сопротивление воздухопроницанию заполнения световых проемов жилого здания для климатических условий Минской области.

Здание — крупнопанельное, пятиэтажное.

Заполнение световых проемов — тройное, в раздельно-спаренных переплетах. Размещение окон на фасаде здания и необходимые для расчета размеры в метрах приведены на рисунке А.6.

Расчетные температуры: внутреннего воздуха — 18 °С, наружного воздуха — минус 24 °С
(из таблиц 4.1 и 4.3 СНБ 2.04.01).

В соответствии с СНБ 2.04.01 сопротивление воздухопроницанию окон жилых зданий должно быть равно требуемому сопротивлению воздухопроницанию, определяемому по формуле

, (А.6)

где Gнорм = 10 кг/(м2 × ч) — нормативная воздухопроницаемость (из таблицы 8.1 СНБ 2.04.01);

Dр — расчетная разность давлений, определяемая по формуле

, (А.7)

здесь Н — расчетная высота, м, от центра расчитываемого светового проема до устья вытяжной шахты, равная: 13,1 м — для первого этажа; 10,3 м — для второго этажа; 7,5 м — для третьего этажа; 4,7 м — для четвертого этажа и 1,9 м — для пятого этажа здания;

gн и gв — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формулам:

Н/м3;

Н/м3;

rн — плотность наружного воздуха, определяемая кг/м3;

Vср — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, Vср = 4,0 м/с (из таблицы 4.5 СНБ 2.04.01);

сн, сп — аэродинамические коэффициенты соответственно наветренной и подветренной поверхностей ограждений зданий, принимаемые по СНиП 2.01.07, сн = 0,8 и
сп = –0,6;

ki — коэффициент учета изменения скоростного давления в зависимости от высоты здания, принимаемый по СНиП 2.01.07, ki = 0,65.

6

Расчетная разность давлений составит:

— для первого этажа

Па;

— для второго и последующих этажей — аналогично:

Dр2 = 31,0 Па;

Dр3 = 25,4 Па;

Dр4 = 19,8 Па;

Dр5 = 14,2 Па.

Требуемое сопротивление воздухопроницанию составляет:

— для первого этажа

м2 × ч × Па/кг;

— для второго и последующих этажей — аналогично

м2 × ч × Па/кг;

м2 × ч × Па/кг;

м2 × ч × Па/кг;

м2 × ч × Па/кг.

С учетом допуска +20 % по СНБ 2.04.01 значения сопротивления воздухопроницанию заполнений световых проемов данного жилого дома должны быть в пределах:

0,24—0,29 м2 × ч × Па/кг;

0,21—0,25 м2 × ч × Па/кг;

0,19—0,23 м2 × ч × Па/кг;

0,16—0,19 м2 × ч × Па/кг;

0,13—0,16 м2 × ч × Па/кг.

Для обеспечения воздухопроницаемости зданий конструкции окон принимаем по таблице Д.1 СНБ 2.04.01: для первого, второго и третьего этажей уплотнение двух притворов, а для четвертого и пятого этажей — уплотнение одного притвора прокладками из губчатой резины.

Расчет 7
Расчет сопротивления паропроницанию ограждающих конструкций

Требуется рассчитать сопротивление паропроницанию наружной стены жилого дома для климатических условий Брестской области.

Конструктивное решение стены приведено на рисунке А.2 в расчете 2 сопротивления теплопередаче. Стена выполнена из кирпичной кладки с теплоизоляционным слоем из минераловатных плит, размещенным с наружной стороны. Со стороны помещения стена оштукатурена известково-песчаным раствором, с наружной стороны — полимерминеральной штукатуркой «Полимикс»-ШС.

Теплотехнические характеристики материалов стены приведены в таблице А.1.

Расчетная температура внутреннего воздуха составляет 18 °С, расчетная относительная влажность — 55 %, расчетное парциальное давление водяного пара — 1135 Па.

Расчетные параметры наружного воздуха — средние значения за отопительный период — принимаем по таблице 4.4 СНБ 2.04.01:

— температура tн = 0,2 °С;

— относительная влажность jн = 84 %;

— парциальное давление водяного пара ен = 521 Па.

Сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции в пределах от ее внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации должно быть не менее требуемого сопротивления паропроницанию, определяемого по формуле (9.1) СНБ 2.04.01. Плоскость возможной конденсации в данной конструкции располагается на границе теплоизоляционного слоя и наружной полимерминеральной штукатурки.

. (А.7)

Сопротивление паропроницанию стены в пределах от плоскости возможной конденсации до наружной поверхности (сопротивление паропроницанию полимерминеральной штукатурки)

м2 × ч × Па/мг;

Температура в плоскости возможной конденсации при уточненных условиях эксплуатации материалов стены и расчетных температурах внутреннего и наружного воздуха по формуле (9.3)
СНБ 2.04.01:

°С;

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при температуре 0,6 °С составляет (из таблицы Ж.1 СНБ 2.04.01): Ек = 639 Па. Тогда

м2 × ч × Па/мг.

Расчетное сопротивление паропроницанию данной конструкции стены в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет

м2 × ч × Па/мг.

Так как Rп в > Rп тр, данная конструкция стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01 по сопротивлению паропроницанию.

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5