Методические указания по типовой защите от вибрации и субколебаний проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи напряжением 35 - 1150 кВ (стр. 1 )

Утверждены

Приказом Председателя Комитета по государственному энергетическому надзору Министерства энергетики и минеральных ресурсов

Республики Казахстан

от «24» декабря 2009 года

Методические указания

по типовой защите от вибрации и субколебаний проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи напряжением 35 - 1150 кВ

1. Область применения

Методические указания по типовой защите от вибрации и субколебаний проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи напряжением 35 - 1150 кВ (далее - Указания) рекомендованы для предприятий энергетики и электрификации, занимающихся проектированием, монтажом и эксплуатацией воздушных линий электропередачи напряжением 35 - 1150 кВ.

В Указаниях изложены основные причины возникновения вибрации и положения по типовой защите проводов и тросов воздушных линий (ВЛ) от вибрации и субколебаний.

Указания рекомендуются для всех типовых случаев защиты от вибрации и субколебаний проектируемых, сооружаемых и находящихся в эксплуатации ВЛ напряжением 35-1150 кВ.

2. Вибрация проводов

Провода воздушных линий электропередачи (ВЛ) независимо от класса напряжения подвержены колебаниям, вызываемым действием ветра. От характера колебаний, их интенсивности и эффективности применяемой защиты от колебаний в значительной мере зависит срок службы проводов и эксплуатационная надежность ВЛ в целом. К числу наиболее распространенных видов колебаний проводов, вызываемых ветром, относятся вибрация, и колебания проводов расщепленных фаз, вызываемые действием аэродинамического следа и называемые субколебаниями. Оба названных вида колебаний могут быть причиной повреждений проводов, линейной арматуры, систем подвески проводов, что представляет большую угрозу надежной работе линий и усложняют их эксплуатацию, требуя регулярного наблюдения за состоянием проводов и организации работ по их защите

От вибрации защищаются:

1. Одиночные алюминиевые и сталеалюминевые провода и провода из алюминиевого сплава сечением до 95 мм2 в пролетах длиной более 80 м, сечением 120 – 240 мм2 в пролетах более 100 м, сечением 300 мм2 и более в пролетах более 120 м, стальные многопроволочные провода и тросы всех сечений в пролетах более 120 м – при прохождении ВЛ по открытой ровной или малопересеченной местности, если механическое напряжение при среднегодовой температуре составляет более, Н/мм2:

Таблица 2.1 – Механическое напряжение при среднегодовой температуре

Для алюминиевых проводов и проводов из алюминиевого сплава АН	3,5
Для сталеалюминевых проводов и проводов из алюминиевого сплава АЖ	4,0
Для стальных проводов и тросов	18,0

При прохождении ВЛ по сильно пересеченной или застроенной местности, а также по редкому или низкорослому (ниже высоты подвеса проводов) лесу длина пролетов и значения механических напряжений, при превышении которых необходима защита от вибрации, увеличиваются на 20 %.

2. Провода расщепленной фазы, состоящей из двух проводов, соединенных распорками, в пролетах длиной более 150 м - при прохождении ВЛ по открытой ровной или слабо пересеченной местности, если механическое напряжение в проводах при среднегодовой температуре составляет более, Н/мм2:

Таблица 2.2 – Механическое напряжение в проводах при среднегодовой температуре

Для алюминиевых проводов и проводов из алюминиевого сплава АН	4,0
Для сталеалюминиевых проводов и проводов из алюминиевого сплава АЖ	4,5
Для стальных проводов и тросов	18,0

При прохождении ВЛ по сильно пересеченной или застроенной местности, а также по редкому или низкорослому (ниже высоты подвеса проводов) лесу значения механических напряжений, при превышении которых рекомендуется защита от вибрации, увеличиваются на 10 %.

При применении расщепленной фазы, состоящей из трех или четырех проводов с групповой установкой распорок, защита от вибрации не рекомендуется (кроме случаев, указанных в п. 3).

3. Провода и тросы при пересечении рек, водоемов и других водных преград с пролетами более 500 м - независимо от числа проводов в фазе и значения механического напряжения; при этом защите от вибрации подлежат все пролеты участка перехода.

Для защиты от вибрации алюминиевых проводов и проводов из алюминиевых сплавов АЖ и АН сечением до 95 мм2 и сталеалюминевых проводов сечением до 70 мм2 рекомендуется применять гасители вибрации петлевого типа, а для алюминиевых и сталеалюминевых проводов большего сечения и стальных проводов и тросов - гасители вибрации обычного типа.

2.1. Причины возникновения, характеристики вибрации

Вибрацией проводов называются вызываемые ветром периодические колебания натянутого в пролете ВЛ провода, происходящие в вертикальной плоскости с частотой колебаний w от 3 до 150 Гц и образующие на длине пролета L стоячие волны с размахом колебаний, не превышающим диаметр провода. Участки стоячих волн, где провод совершает наибольшие отклонения от положения равновесия, называются пучностями волны 2, а точки, где провод совершает только угловые колебания – узлами 1 (рисунке 2.1).

1 – узел колебаний; 2 – пучность.

Рисунок 2.1 – Стоячая волна вибрации провода в пролете ВЛ

Основными величинами, характеризующими интенсивность вибрации проводов являются:

L – длина пролета;

А – амплитуда колебаний или размах (удвоенная амплитуда) 2А в пучности, размах в пучности может несколько превышать по значению диаметр провода;

l – длина волны, 2 длины полуволн колебаний l/2 (расстояние между двумя соседними узлами) от 1 до 30 м;

a – угол вибрации;

Ус – изгибная амплитуда, которая в соответствии со сложившейся международной практикой определяется на расстоянии Хс = 89 мм (рисунок 2.2) от последней точки контакта провода с зажимом;

b – амплитуда угловой деформации провода в зажиме;

амплитуда циклических напряжений в точке выхода провода из зажима.

Ус – изгибная амплитуда;

Хс –расстояние от последней точки контакта провода с зажимом

Рисунок 2.2 – Деформированное состояние провода при жестком

закреплении на конце

Вибрация возникает от воздействия на провод ветра со скоростью от 0,5 до 8 м/с, создающего за проводом периодически возникающие и срывающиеся вихревые движения воздуха. Возникающие за проводом вихри уносятся воздушными потоками, способствуя образованию следующих вихрей с противоположным направлением вращения.

Определено безразмерное число St (число Струхаля) устанавливающее взаимосвязь между скоростью потока u, диаметром цилиндра D и частотой вихрей n [1]

, (2.1)

где: n – частота образования вихрей;

D – диаметр цилиндра;

– скорость потока (ветра).

Числа Струхаля лежат в диапазоне от 0,18 до 0,22.

Для определения частоты образования вихрей, с достаточной для практических целей точностью, используется формула

, (2.2)

где n – частота образования воздушных вихрей, Гц;

– скорость ветра, м/с;

D – диаметр провода, мм.

В момент развития вихря скорость потока с одной стороны (например, верхней) несколько возрастает по сравнению со скоростью потока с противоположной (нижней) стороны; при образовании следующего вихря, с обратным направлением вращения, получается обратное соотношение скоростей потока.

Рисунок 2.3 – Схема вихреобразования за проводом

По закону Бернулли разнице скоростей потока соответствует разница давления - большей скорости соответствует меньшее давление и наоборот. Периодическому образованию вихрей сопутствуют периодические импульсы силы, поочередно действующие на провод на данном его участке то снизу, то сверху (рисунок 2.3).

Вибрация провода возникает в результате совпадения частоты таких динамических импульсов с одной из собственных частот колебаний натянутого в пролете провода. Развитие колебаний и рост их интенсивности продолжается до тех пор, пока не наступает состояние баланса между энергией ветра, воспринимаемой в виде аэродинамических импульсов, и потерями на рассеивание энергии колеблющимся проводом.

2.2. Выражения, характеризующие параметры вибрации

Вибрация провода ВЛ в установившемся состоянии представляет собой стоячие волны с большим числом n полуволн длиной l/2 в пролете. Распространение импульса вдоль натянутого провода выражается скоростью бегущей волны, которая может быть определена по формуле

, (2.3)

где: ut – скорость бегущей волны, м/с;

l – длина волны вибрации, м;

wп – собственная частота колебаний провода, соответствующая n-ой частоте, Гц;

Т – тяжение провода, Н;

m – масса провода, кг/м.

Число полуволн в пролете определяется соотношениями

. (2.4)

Собственные частоты колебаний натянутого в пролете провода могут быть определены (без учета его провисания) из уравнения

. (2.5)

Для возникновения процесса вибрации целесообразно, чтобы частота образования за проводом воздушных вихрей n совпадала с одной из собственных частот колебаний провода wп. При установившейся вибрации, когда срыв вихрей регулируется колебательным движением провода, частота вибрации может сохраняться неизменной при изменении скорости ветра от первоначального значения u в, диапазоне от 0,9u до 1,4u.