Рекомендации по учету жесткости диафрагм из стального профилированного настила в покрытиях одноэтажныхпроизводственных зданий при горизонтальных нагрузках Москва — 1980 (стр. 4 )

α0 = 0,8 - при сейсмической нагрузке;

β0 = 1,0 - при неразрезном настиле по прогонам, закреплённым от кручения на опорах;

С0 = 3,6 т/см - для панели настила Н60-845-1,0 размерами а0 = 6 м и в0 = 3 м (см. приложение 3 табл. 1);

в = а = 12 м - ширина и длина сдвигаемого участка диафрагмы между соседними рамами.

Сдвиговая жёсткость двух диафрагм равна

2C = 2×1,52 = 3,04 т/см.

Для отношения находим по табл. п. 4.1 приложения значения коэффициентов

β1 = 0,527 и β2 = 0,162.

Максимальное взаимное смещение соседних поперечных рам определяется по формуле (10)

см.

Максимальная сдвигающая сила в плоскости продольной диафрагмы по формуле (11) имеет вид

Тmax = СΔmax = 1,52×0,55 = 0,84 т.

2. Наиболее нагруженными в пределах сдвигаемого участка диафрагмы являются угловые самонарезающие болты, крепящие настил к прогонам (см. рис. 2б). На каждый из этих болтов действуют усилия:

кгс,

кгс.

Проверяем прочность углового самонарезающего болта по формуле

.

Погонное сдвигающее усилие в соединениях профилей настила между собой равно

кгс/м.

Шаг заклёпок в соединениях настила не должен превышать

м.

Принимаем шаг заклёпок е =500 мм в соответствии с п. 5.2.

Таким образом, профилированный настил без дополнительного крепления к прогонам может выполнять в данном случае функцию продольной диафрагмы, воспринимающей часть сейсмической нагрузки от собственного веса мостовых кранов, при отсутствии горизонтальных связевых ферм.

Пример 2. Расчёт рам типа "Плауэн" с учётом диафрагмы жёсткости из профилированного настила в покрытии одноэтажного здания.

Рассматривается однопролётное бесфонарное здание длиной 54 м с поперечными рамами типа "Плауэн", расположенными с шагом 6 м и мостовым краном грузоподъёмностью 5,0 т.

Покрытие здания выполняется из профилированного настила марки Н60-845-1,0 по прогонам через 3 м.

Расчётные нагрузки на каждую раму и эпюра расчётных моментов приводятся на рис. 4. При этом снеговая нагрузка принимается для I-го района, а ветровая - для IV-го.

Рис. 4.

Размеры рам приняты по типовому проекту "Стальные конструкции типа "Плауэн" одноэтажных производственных зданий с применением лёгких ограждающих конструкций", разработанному ЦНИИПСК. Материал - сталь класса С46/33.

Требуется определить расчётные напряжения в рамах при следующих допущениях:

а) профилированный настил и прогоны образуют диафрагму жёсткости в уровне ригелей рам по всей площади покрытия;

б) крайние рамы не смещаются в своей плоскости (благодаря вертикальным связям или стеновому заполнению).

I. Определение перемещений рам от поперечной горизонтальной нагрузки

При равномерно распределённой ветровой нагрузке на каждую раму действует эквивалентная сила Q, приложенная на уровне ригеля (рис. 5)

Рис. 5.

тс.

Перемещение ригеля рамы по направлению силы Q без учёта жёсткости продольной диафрагмы равно

см,

где кг/см.

Сдвиговая жёсткость продольной диафрагмы из профилированного настила по прогонам определяется по формуле (2)

т/см.

Перемещения рам в своей плоскости на уровне ригелей от ветровой нагрузки с учётом жёсткости продольной диафрагмы можно определить по формуле (12)

,

для 1-й рамы от торца здания

см,

где ;

;

;

;

для 2-й рамы от торца здания

см,

для 3-й рамы от торца здания

см,

для 4-й рамы от торца здания

см.

Учитывая симметричность, нагрузки перемещения остальных рам равны соответственно:

см;

см;

см;

см.

Линия горизонтальных перемещений продольной диафрагмы показана на рис. 5.

II. Определение максимальных расчётных напряжений в рамах

Эпюра расчётных моментов в плоской раме определяется в соответствии с типовым проектом.

При совместной работе рам и продольной диафрагмы на ветровую нагрузку горизонтальное перемещение каждой рамы уменьшается по сравнению с плоской схемой благодаря отпорному усилию, приложенному на уровне ригеля и равному

.

Эпюра моментов в раме от этого усилия дана на рис. 4.

Результаты расчёта напряжений в наиболее опасном сечении стойки в месте пересечения её оси с осью ригеля даны в таблице.

Таблица

Номер рамы i	Вид нагрузки	Мmax, тм	N, т	W	F	σmax кг/см2
проект	реком.	проект	реком.	см3	см2	проект	реком.
1 и 4	вертикальная		26,6		13,9
	горизонтальная		9,0		1,02
	крановая		2,39		0,3
1		R1	-	-6,36	-	0,25
	отпорное						1420	76,2
4	усилие	R4	-	-3,52	-	0,59
1			38,0	31,6	15,2	14,45				2415
	суммарная								2870
4				34,3		14,8				2616

Напряжения в упругой стадии определялись по формуле:

;

кгс/см2;

кнс/см2.

III. Проверка прочности соединений настила в составе диафрагмы

Ветровая нагрузка на торец здания на уровне покрытия равна

qr = 0,8×55×4,1 = 180 кг/м.

Ширина торцевой диафрагмы, воспринимающей эту нагрузку имеет вид

м.

Продольное сдвигающее усилие в соединениях листов настила между собой определяем по формуле (6)

кг/м.

Допускаемый шаг комбинированных заклёпок можно записать

м.

Дополнительное нормальное усилие в ригеле крайней рамы по формуле (8) равно

т.

Требуемое количество самонарезающих винтов В6×25, воспринимающих это усилие в местах крепления настила к прогонам над крайней рамой, получаем из формулы (5)

,

где [N1] =500 кгс - для винта В6×25 при однозначной нагрузке (табл. П3.3).

Таким образом, над крайней рамой настил достаточно крепить к каждому из семи прогонов одним винтом. На каждый из этих винтов действует срезающее усилие

кгс.

По длине прогона настил крепится в пределах диафрагмы в каждой волне винтами, общее число которых равно

.

Эти винты воспринимают на крайнем прогоне торцевой диафрагмы усилие

кгс.

Предельное усилие на винт настила в пределах торцевой диафрагмы от ветрового отсоса равно