Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения (стр. 46 )

В.18. Деформативные свойства основания следует учитывать путем использования общепринятых расчетных моделей основания, применения различных типов конечных элементов или краевых условий с заданной податливостью, моделирования всего массива грунта под зданием из объемных конечных элементов, либо комплексно - с использованием всех вышеперечисленных методов.

В.19. На первой стадии расчета конструктивной системы допускается деформативность основания учитывать с помощью коэффициента постели, принимаемого по усредненным характеристикам грунтов.

В.20. При использовании свайных или свайно-плитных фундаментов сваи следует моделировать как железобетонные конструкции или учитывать их совместную работу с грунтом обобщенно, рассматривая основание как единое с приведенными коэффициентами постели.

В.21. При построении конечно-элементной расчетной модели размеры и конфигурацию конечных элементов следует задавать исходя из возможностей применяемых конкретных расчетных программ, и принимать такими, чтобы была обеспечена необходимая точность определения усилий по длине колонн и по площади плит перекрытий, фундаментов и стен.

В.22. Жесткостные характеристики конечных элементов на первоначальной стадии расчета конструктивной системы, когда армирование конструкций еще не известно, следует определять по линейным деформационным характеристикам.

В.23. После определения арматуры в плитах перекрытий и покрытий следует произвести дополнительный расчет прогибов этих конструкций, принимая уточненные значения изгибных жесткостных характеристик плит с учетом армирования в двух направлениях.

В.24. Рекомендуется выполнить также дополнительный расчет конструктивной системы для более точной оценки изгибающих моментов в элементах перекрытий, покрытий и фундаментных плитах, а также продольных сил в стенах и колоннах с учетом нелинейных жесткостных характеристик конечных элементов.

В.25. Расчет конструктивных систем методом конечных элементов следует производить с использованием специальных сертифицированных в России компьютерных программ.

В.26. Расчет несущей способности перекрытий методом предельного равновесия следует производить, принимая в качестве критерия равенство работ внешних нагрузок и внутренних сил на перемещениях в предельном равновесии плиты перекрытия с наиболее опасной схемой излома, характеризующей ее разрушение.

В.27. Расчет конструктивных систем уникальных зданий и сооружений, а также объектов I уровня ответственности по ГОСТ Р 54257 рекомендуется выполнять при научно-техническом сопровождении организаций.

Приложение Г

(справочное)

ДИАГРАММЫ ДЕФОРМИРОВАНИЯ БЕТОНА

Г.1. Аналитическая зависимость криволинейных диаграмм деформирования бетона принимается в виде:

(Г.1)

где , , - соответственно относительные деформации, напряжения, начальные модули упругости (d - знак дифференциала);

m - индекс материала (для бетона m = b, bt; для арматуры m = s);

- коэффициент изменения секущего модуля, определяемый по формуле

, (Г.2)

здесь - значение коэффициента в вершине диаграммы (при );

- начальный коэффициент изменения секущего модуля (в начале диаграммы или в начале ее криволинейного отрезка);

, - коэффициенты, характеризующие полноту диаграммы материала, ;

- уровень приращения напряжений, который определяется как отношение

, (Г.3)

;

- напряжения, отвечающие пределу упругости материала;

- коэффициент изменения касательного модуля, связанный с коэффициентом изменения секущего модуля соотношением

. (Г.4)

В формулах (Г.2) и (Г.4) знак плюс принимают для диаграммы деформирования арматуры и для восходящей ветви диаграммы деформирования бетона, а знак минус - для нисходящей ветви диаграммы деформирования бетона. Нисходящую ветвь диаграммы разрешается использовать до уровня напряжений (с учетом дополнительных указаний Г.2).

Г.2. При одноосном и однородном сжатии бетона исходная диаграмма деформирования бетона (рисунок Г.1) описывается зависимостями (Г.1) - (Г.4), в которых следует принимать:

для обеих ветвей диаграммы

; ; ; , (Г.5)

для восходящей ветви

; , (Г.6)

для нисходящей ветви

; . (Г.7)

1. Криволинейные диаграммы деформирования бетона

Абсцисса вершины диаграммы осевого сжатия бетона определяется по формуле

, (Г.8)

где В - класс бетона по прочности на сжатие;

- безразмерный коэффициент, зависящий от вида бетона и принимаемый равным:

для тяжелого и мелкозернистого бетона ;

для легкого бетона средней плотности D (кг/м3) ;

для ячеистого бетона .

При одноосном и однородном растяжении бетона исходная диаграмма деформирования бетона описывается зависимостями (Г.1) - (Г.3), в которых следует принимать:

(Г.9)

здесь - коэффициент, принимаемый при центральном растяжении равным единице;

для изгибаемых элементов

КонсультантПлюс: примечание.

Формула дана в соответствии с официальным текстом документа.

, (Г.10)

здесь - некоторая эталонная высота сечения,

h - высота сечения в см,

.

Параметры , , вычисляют по формулам (Г.6), (Г.7) с заменой на .

Приложение Д

(справочное)

РАСЧЕТ КОЛОНН КРУГЛОГО И КОЛЬЦЕВОГО СЕЧЕНИЙ

Д.1. Расчет прочности кольцевых сечений колонн (рисунок Д.1) при соотношении внутреннего и наружного радиусов и арматуре, равномерно распределенной по окружности (при минимум семи продольных стержнях), производятся в зависимости от относительной площади сжатой зоны бетона

; (Д.1)

а) при - из условия

; (Д.2)

б) при - из условия

; (Д.3)

где ;

в) при - из условия

, (Д.4)

где

. (Д.5)

В формулах (Д.1) - (Д.5):

- площадь сечения всей продольной арматуры;

;

- радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней продольной арматуры.

1. Схема, принимаемая при расчете

кольцевого сечения сжатого элемента

Момент M определяется с учетом влияния прогиба элемента.

Д.2. Расчет прочности круглых сечений колонн (рисунок Д.2) с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе минимум семи продольных стержней), при классе арматуры не выше А400 проверяется из условия

, (Д.6)

где и - см. Д.1;