Стальные конструкции (стр. 13 )

приложена нагрузка: к сжатому (см. рисунок 9,а) – уloc, cr,2 = 0,4уloc (здесь уloc
следует определять согласно 8.5.2); к растянутому (см. рисунок 9,б) – уloc,2 = уloc;

       уloc, cr,2        – напряжение, определяемое по формуле (82), где c1 и с2 следует

определять соответственно по таблице 14 при с = 0,4 и по таблице 15 при
д = 1, заменяя значение hef значением (hef – h1);

       фcr,2        – напряжение, определяемое по формуле (83) с подстановкой в нее размеров
проверяемой пластинки.

Промежуточные ребра, расположенные на пластинке 1 между сжатым
поясом и продольным ребром, следует доводить до продольного ребра (рисунок 10).

В этом случае расчет пластинки 1 следует выполнять по формулам (89) – (93), в
которых величину а следует заменять величиной а1, где а1 – расстояние между осями
соседних промежуточных ребер (см. рисунок 10). Расчет пластинки 2 следует
выполнять согласно требованиям 8.5.12, б.

Рисунок 10 – Схема балки, укрепленной поперечными (3), продольными (4)
и промежуточными (5) ребрами жесткости

Проверку устойчивости стенок балок асимметричного сечения (с более
развитым сжатым поясом), укрепленных поперечными ребрами и парным продольным
ребром, расположенным в сжатой зоне, следует выполнять по формулам (89) и (90);
при этом в формулы (90), (91) и (94) вместо отношения h1 / hef следует подставлять
, а в формулу (95) вместо следует подставлять ,
где у2 – краевое растягивающее растяжение (со знаком «минус») у расчетной границы
отсека. При укреплении стенки поперечными ребрами и парным продольным
ребром жесткости места расположения и моменты инерции сечений этих ребер должны
удовлетворять требованиям 8.5.9 и формулам таблицы 19.

38

СП 16.13330.2011

Таблица 19

Моменты инерции ребра
поперечного (Ir)	продольного (Ir1)
требуемое	предельное
минимальное	максимальное
0,20	(2,5 – 0,5 a / hef ) a2tw3 / hef	1,5 hef tw3	7 hef tw3
0,25	≥ 3 hef tw3	(1,5 – 0,4 a / hef ) a2tw3 / hef	1,5 hef tw3	8,5 hef tw3
0,30	1,5 hef tw3	–	–
Примечание – При вычислении Ir1 для промежуточных значений h1 / hef допускается линейная интерполяция.

При расположении продольного и поперечных ребер жесткости с одной стороны
стенки моменты инерции сечений каждого из них следует вычислять относительно оси,
совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.

При значениях условной гибкости стенки балки
симметричного двутаврового сечения допускается проектировать как балки 2-го класса
с гибкими (неустойчивыми) стенками согласно приложению М. Участок стенки балки над опорой следует рассчитывать на устойчивость
при центральном сжатии из плоскости балки как стойку, нагруженную опорной
реакцией.

При укреплении стенки балки опорными ребрами жесткости с шириной
выступающей части br (как правило, не менее 0,5bfi, здесь bfi – ширина нижнего пояса
балки) в расчетное сечение этой стойки следует включать сечение опорных ребер и
полосы стенки шириной не более с каждой стороны ребра.

Толщина опорного ребра жесткости tr должна быть не менее , где
br – ширина выступающей части.

Расчетную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки
балки hef.

Нижние торцы опорных ребер (рисунок 11) должны быть остроганы либо плотно
пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при
действии опорной реакции не должны превышать расчетного сопротивления стали: в
первом случае (см. рисунок 11,а) – смятию Rp при а ≤ 1,5 t и сжатию Ry при а > 1,5t;
во втором случае (см. рисунок. 11,б) – смятию Rp.

а)        б)

а – в торце с применением строжки; б – удаленного от торца
с плотной пригонкой или приваркой к нижнему поясу

Рисунок 11 – Схема опорного ребра жесткости

39

СП 16.13330.2011

Сварные швы, прикрепляющие опорное ребро к нижнему поясу балки, следует
рассчитывать на воздействие опорной реакции.

При отсутствии опорных ребер жесткости (в прокатных балках) расчетным
сечением стойки является полоса стенки шириной, равной длине участка опирания
балки.

Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если
условная гибкость свеса пояса или поясного листа
балок 1-го класса, а также бистальных 2-го класса при
выполнении требований 7.3.7, 8.2.1 и 8.2.8 не превышает предельных значений
(), определяемых по формулам:

для свеса полки (без окаймления и отгиба) двутаврового сечения

;

(97)

для поясного листа коробчатого сечения

.

(98)

Здесь ус – напряжение в сжатом поясе, определяемое по формулам:
для однородного сечения

  или  ,

для бистального сечения

  или  ,

где б' – значения б из таблицы 18 при ф = 0; если уc > Ryf, то следует принимать
уc = Ryf.

Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если условная
гибкость свеса сжатого пояса или поясного листа балок 2-го и 3-го классов из
однородной стали при выполнении требований 7.3.7, 8.2.3 и 8.5.8 не превышает
предельных значений () определяемых при 2,2 ≤ ≤ 5,5 по формулам:

для свеса полки (без окаймления и отгиба) двутаврового сечения

;

(99)

для поясного листа коробчатого сечения

.

(100)

В случае окаймления или отгиба полки (стенки) сечения (см. рисунок 5),
имеющего размер аef ≥ 0,3 bef и толщину , значения ,
определяемые по формулам (97) и (99), допускается увеличивать в 1,5 раза. Расчет опорных плит Площадь стальной опорной плиты должна удовлетворять требованиям
расчета на прочность фундамента.

Передача расчетного усилия на опорную плиту может осуществляться через
фрезерованный торец или через сварные швы конструкции, опирающейся на
плиту.

40

СП 16.13330.2011

Толщину опорной плиты следует определять расчетом на изгиб пластинки
по формуле

,

(101)

где Мmах – наибольший из изгибающих моментов М, действующих на разных участках
опорной плиты и определяемых по формулам:

для консольного участка плиты

М1 = 0,5 qc2

(102)

для участка плиты, опертого на четыре стороны в направлении короткой и
длинной сторон соответственно

Ма= б1 qa2 ;  Мв= б2 qa2

(103)

для участка плиты, опертого по трем сторонам

М3 = б3 q(d1)2 ,

(104)

для участка плиты, опертого на две стороны, сходящиеся под углом, по
формуле (104), принимая при этом d1 – диагональ прямоугольника, а размер а1 в
таблице Е.2 – расстояние от вершины угла до диагонали.