Стальные конструкции (стр. 33 )

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

		Приведенные относительные эксцентриситеты mef при mef1, равном
0,1	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	5,0	7,0	10,0	20,0
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,30 0,17 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,68 0,39 0,22 0,10 0,10 0,10 0,10	1,12 0,68 0,36 0,18 0,10 0,10 0,10	1,60 1,03 0,55 0,30 0,15 0,10 0,10	2,62 1,80 1,17 0,57 0,23 0,15 0,10	3,55 2,75 1,95 1,03 0,48 0,18 0,10	4,55 3,72 2,77 1,78 0,95 0,40 0,10	6,50 5,65 4,60 3,35 2,18 1,25 0,50	9,40 8,60 7,40 5,90 4,40 3,00 1,70	19,40 18,50 17,20 15,40 13,40 11,40   9,50
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,31 0,22 0,17 0,14 0,10 0,16 0,22	0,68 0,46 0,38 0,32 0,26 0,28 0,32	1,12 0,73 0,58 0,49 0,41 0,40 0,42	1,60 1,05 0,80 0,66 0,57 0,52 0,55	2,62 1,88 1,33 1,05 0,95 0,95 0,95	3,55 2,75 2,00 1,52 1,38 1,25 1,10	4,55 3,72 2,77 2,22 1,80 1,60 1,35	6,50 5,65 4,60 3,50 2,95 2,50 2,20	9,40 8,60 7,40 5,90 4,70 4,00 3,50	19,40 18,50 17,20 15,40 13,40 11,50 10,80
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,32 0,28 0,27 0,26 0,25 0,28 0,32	0,70 0,60 0,55 0,52 0,52 0,52 0,52	1,12 0,90 0,84 0,78 0,78 0,78 0,78	1,60 1,28 1,15 1,10 1,10 1,10 1,10	2,62 1,96 1,75 1,60 1,55 1,55 1,55	3,55 2,75 2,43 2,20 2,10 2,00 1,90	4,55 3,72 3,17 2,83 2,78 2,70 2,60	6,50 5,65 4,80 4,00 3,85 3,80 3,75	9,40 8,40 7,40 6,30 5,90 5,60 5,50	19,40 18,50 17,20 15,40 14,50 13,80 13,00
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40	0,80 0,78 0,77 0,75 0,75 0,75 0,75	1,23 1,20 1,17 1,13 1,10 1,10 1,10	1,68 1,60 1,55 1,55 1,55 1,50 1,40	2,62 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30	3,55 3,15 3,10 3,05 3,00 3,00 3,00	4,55 4,10 3,90 3,80 3,80 3,80 3,80	6,50 5,85 5,55 5,30 5,30 5,30 5,30	9,40 8,60 8,13 7,60 7,60 7,60 7,60	19,40 18,50 18,00 17,50 17,00 16,50 16,00
Здесь

Коэффициенты cmax для двутавровых и тавровых сечений

1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) коэффициент cmax следует вычислять по формуле

,  (173)

где ax = (h1J1 – h2J2)/(Jyh);

– эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х–х, принимаемый со своим знаком (на рис. 27 ex показан со знаком "плюс");

h – расстояние между осями поясов;

;

Здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси у–у;

;

Jt и β – величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.

2. Для тавровых сечений значение коэффициента cmax следует определять как для двутавровых сечений, принимая J2 = 0, а также b2 = 0 и t2 = 0 (рис. 27) при вычислении Jt.

Приложение 7*

Коэффициенты φb для расчета балок на устойчивость

1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента φb необходимо вычислить коэффициент φ1 по формуле

,  (174)

где значения ψ следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра α, который должен вычисляться по формулам:

а) для прокатных двутавров

,  (175)

где lef – расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 5.15;

h – полная высота сечения;

Jt – момент инерции сечения при кручении;

б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах

,  (176)

где обозначено:

для сварных двутавров:

t – толщина стенки;

bf и t1 – ширина и толщина пояса балки;

h – расстояние между осями поясов;

a – размер, равный 0,5 h;

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

  t – сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

bf – ширина листов пояса;

t1 – сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h – расстояние между осями пакета поясных листов;

a – ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента φb в формуле (34) необходимо принимать:

при φ1 ≤ 0,85 φb = φ1; при φ1 > 0,85 φb = 0,68 + 0,21φ1, но не более 1,0.

Таблица 77

Коэффициенты ψ для двутавровых балок с двумя осями симметрии

Количество закреплений сжатого пояса	Вид нагрузки в пролете	Нагру-женный пояс	Формулы для ψ при значениях α
в пролете	0,1 ≤ α ≤ 40	40 < α ≤ 400
Без закреплений	Сосредоточенная	Верхний Нижний	ψ = 1,75 + 0,09α ψ = 5,05 + 0,09α	ψ = 3,3 + 0,053α – 4,5 ⋅ 10–5α2 ψ = 6,6 + 0,053α – 4,5 ⋅ 10–5α2
Равномерно распределенная	Верхний Нижний	ψ = 1,6 + 0,08α ψ = 3,8 + 0,08α	ψ = 3,15 + 0,04α – 2,7 ⋅ 10–5α2 ψ = 5,35 + 0,04α – 2,7 ⋅ 10–5α2
Два и более, делящих пролет на равные части	Любая	Любой	ψ = 2,25 + 0,07α	ψ = 3,6 + 0,04α – 3,5 ⋅ 10–5α2
Одно в середине	Сосредоточенная в середине	Любой	ψ = 1,75ψ1	ψ = 1,75ψ1
Сосредоточенная в четверти	Любой	ψ = 1,14ψ1 ψ = 1,6ψ1	ψ = 1,14ψ1 ψ = 1,6ψ1
Равномерно распределенная	Верхний Нижний	ψ = 1,14ψ1 ψ = 1,3ψ1	ψ = 1,14ψ1 ψ = 1,3ψ1
Примечание. Значение ψ1 следует принимать равным ψ при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете.

Таблица 78*

Коэффициенты ψ для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Вид нагрузки	Нагру-женный	Формулы для ψ при отсутствии закреплений сжатого пояса и α
пояс	4 ≤α ≤ 28	28 <α ≤ 100
Сосредоточенная на	Верхний	ψ = 1,0 +0,16α	ψ 4,0 +0,05α
конце консоли	Нижний	ψ = 6,2 + 0,08α	ψ = 7,0 + 0,05α
Равномерно распределенная	Верхний
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты ψ следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором ψ = 1,75ψ1 (значение ψ1 следует принимать согласно примеч. табл. 77).

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента φb необходимо вычислить коэффициенты φ1 и φ2 по формулам: