Стальные конструкции (стр. 34 )

;  (177)

,  (178)

где h1 – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h2 – то же, до оси менее развитого пояса;

lef – имеет то же значение, что и в формуле (175);

ψ – коэффициент, вычисляемый по формуле

.  (179)

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Таблица 79

Коэффициенты D и C

Вид нагрузки	D	Коэффициент С при сечении
двутавровом n ≤ 0,9	тавровом n = 1
Сосредоточенная в середине пролета	3,265	0,330μ	0,0826α
Равномерно распределенная	2,247	0,481μ	0,1202α
Чистый изгиб	4,315	0,101μ	0,0253α
Обозначения, принятые в таблице 79: , где , здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения; α – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении , где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; δ = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; δ = 1,20 – для таврового сечения.

Таблица 80

Коэффициент B

Схема сечения и	Коэффициент В при нагрузке
место приложения нагрузки	сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	вызывающе чистый изгиб
	δ	μ	β
	δ – 1	μ – 1	β
	1 – δ	1 – μ	–β
	–δ	–μ	–β
Обозначения, принятые в таблице 80: δ = n + 0,734β; μ = n+ 1,145β; , где b1 – ширина более развитого пояса балки;   n – обозначение то же, что и в таблице 79.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты ψ следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и α < 40 коэффициенты ψ следует умножать на (0,8 + 0,004α).

При n > 0,7 и 5 ≤ lef /b2 ≤ 25 значение коэффициента φ2 необходимо уменьшить умножением на (1,025–0,015lef /b2) и принимать при этом не более 0,95.

Значения lef /b2>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов φb в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

Таблица 81

Коэффициенты φb

Значение	Коэффициенты φb при сжатом поясе
φ2	более развитом	менее развитом
φ2≤0,85	φb = φ1	φb = φ2
φ2>0,85		φb=0,68+0,21φ2

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент φb следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения α необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения φ1 умножать на 0,7.

Значения Jx, Jy и Jt в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

Таблица 82

Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*

Номер двутавра	Jt, см4	Номер двутавра	Jt, см4
10 12 14 16 18 18а 20 20а 22 22а 24 24а	2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94 8,60 9,77 11,1 12,8	27 27a 30 30a 33 36 40 45 50 55 60	13,6 16,7 17,4 20,3 23,8 31,4 40,6 54,7 75,4 100 135

Приложение 8

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

Группы элементов и соединений при расчете на выносливость

№ п/п	Схема элемента и расположение расчетного сечения	Характеристика элемента	Группа элемента
1		Основной металл с прокатными или обработанными механическим путем кромками То же, с кромками, обрезанными машинной газовой резкой	1 2
2		Основной металл с обработанными механическим путем кромками, при разной ширине и радиусе перехода r, мм: 200 10	1 4
3		Основной металл в соединениях на высокопрочных болтах	1
4		Основной металл в болтовом (болты класса точности А) соединении в сечениях по отверстию: а) при парных накладках б) при односторонних накладках	4 5
5		Переход и закругление (класс чистоты газовой резки 1 или фрезеровка) при α ≥ 72°,	2
6		Фасонки прямоугольной формы, приваренные встык или тавр к элементам конструкций без механической обработки перехода от фасонки к элементу	7
7		Фасонки, приваренные встык или в тавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм при α ≤ 45°	4
8		Фасонки прямоугольной или трапециевидной формы, приваренные к поясам балок внахлестку с обваркой по контуру нахлестки без механической обработки швов	7
9		Стыковой необработанный шов; нагрузка перпендикулярна сварному шву; стыкуемые элементы одинаковой ширины и толщины	2
10		Стыковой необработанный шов; стыкуемые элементы разной ширины или разной толщины	5
11		Основной металл в месте перехода к стыковому шву со снятым механическим способом усилением шва: при стыковании элементов одинаковой толщины и ширины то же, разной толщины и ширины	2 3
12		Стыковой шов, выполненный на подкладном листе; нагрузка перпендикулярна сварному шву	4
13		Стыковой шов труб, выполненный на подкладном кольце	4
14		Соединение встык прокатных профилей	4
15		Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сварные непрерывными продольными швами при действии усилия вдоль оси шва	2
16		Элемент со вспомогательным элементом, прикрепленным продольными швами, при α: до 45°   90°	4 7
17		Обрыв поясного листа без механической обработки поперечного (лобового) шва	7
18		Основной металл с поперечным швом; сварной шов двусторонний с плавным переходом к основному металлу	4
19		Основной металл растянутых поясов балок и элементов ферм вблизи диафрагм и ребер, приваренных угловыми швами	5
20		Основной металл в месте перехода к поперечному (лобовому) угловому шву	6
21		Основной металл в соединениях с фланговыми швами (в местах перехода от элемента к концам фланговых швов): а) с двойными фланговыми швами б) с фланговыми и лобовыми швами в) при передаче усилия через основной металл г) щеки анкеров для крепления стальных канатов	8 7 7 8
22		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса: tm/dm ≥ 1/14 1/20 ≤ tm/dm < 1/14	7 8
23		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении диаметров раскоса и пояса dd/dm=0,4–0,7 и отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса: tm/dm ≥ 1/14 1/20 ≤ tm/dm < 1/14 1/35 < tm/dm < 1/20	6 7 8

Таблица 84