Лекция. Строение дыхательного аппарата. Возрастные особенности и гигиена (стр. 15 )

Величину тока срабатывания ДЗ определим по уравнению

где kН – коэффициент надежности, примем 1,3(ПУЭ).

       Ток небаланса расчетный (максимальный) Iнб. расч  будет определяться по уравнению

       Ток небаланса I1нб связан с погрешностью трансформаторов тока и определяется по выражению

,

где =0,1 (10%), токовая погрешность трансформаторов тока (ПУЭ)

Iк мах ВН – максимальный ток кз на ВН в т. К1

       Ток небаланса I”нб связан с наличием РПН трансформатора и определяется по выражению

,

где = 0,16 (±16%), диапазон регулирования напряжения трансформатора

Рис. 22. Схема ДЗ на базе реле типа РНТ-565

Примечание:

В нормальном режиме результирующая м. д.с. в магнитопроводе БНТ будет равна . В этом случае рале KA не работает. При к. з. в точке К I22=0, а ток I21 должен быть равен току срабатывания реле Iср, т. е.: . М. д.с. срабатывания 100 А задается заводом изготовителем для всех реле типа РНТ-560 и ДЗТ-11. В практике можно пользоваться только двумя обмотками Wур1 и Wур2. Тогда и .

Приступаем к непосредственному расчету дифференциальной защиты.

Схема соединения обмоток трансформаторов тока на основной стороне – треугольник, на неосновной – не полная звезда. Коэффициенты схемы при симметричном режиме в этом случае на основной стороне

(Д)

на неосновной

(Y)

Ток небаланса от погрешности трансформаторов тока (основная сторона)

где е=0,1 – относительная полная погрешность трансформатора тока.

Ток небаланса, обусловленный наличием РПН (основная сторона)

где – относительная величина  изменения напряжения при РПН.

Расчетный ток небаланса при к. з. в т. К1

Первичный ток срабатывания защиты выбирается наибольшим из двух условий:

условия отстройки от расчетного тока небаланса при внешнем к. з.

где kН – коэффициент надежности; для реле РНТ-565 kН=1,3, для реле ДЗТ kН=1,5;

условия отстройки от броска тока намагничивания

где kотс – коэффициент отстройки от броска тока намагничивания силового трансформатора, для реле РНТ-565 kотс=1,3 (ПУЭ).

Первичный ток срабатывания защиты берется наибольший

Вторичный ток срабатывания реле, отнесенный к основной стороне будет равен

где

Находим число витков уравнительной обмотки реле Wур1, включаемых в плечо защиты на основной стороне

вит.

где Fср – намагничивающая сила срабатывания у всех реле типа РНТ-560 и ДЗТ-11, Fср=100А ; для РСТ-15  Fср=50А;

принимаем округленное число витков

Тогда вторичный ток срабатывания реле на основной стороне после округления будет равен

Зная вторичный ток срабатывания, находим первичный ток срабатывания защиты на основной стороне

Первичный ток срабатывания защиты на неосновной стороне в этом случае будет равен

Число витков уравнительной обмотки реле Wур2, включаемой на неосновной стороне

- расчетное

- принятое

Первичный ток небаланса при внешнем к. з., обусловленный округлением расчетного числа витков обмотки реле, включенной в плечо на неосновной стороне

Уточненный первичный ток небаланса

Определяем уточненный первичный ток срабатывания защиты с учетом уточненного тока небаланса, отнесенной к основной стороне

Поскольку I'ср. ДЗ=469А > IсрДЗ=345А, то расчет повторяем для нового значения. Находим вторичный ток срабатывания защиты на основной стороне

Находим расчетное число витков в уравнительной обмотке Wур1

Принятое число витков

Уточняем вторичный ток срабатывания на основной стороне при Wосн=3 вит.

Зная вторичный ток срабатывания, находим первичный ток срабатывания на основной стороне

Далее, находим расчетное число витков уравнительной обмотки Wур2на неосновной стороне

Принятое число витков на неосновной стороне

Находим ток небаланса от округления витков на неосновной стороне

Новый ток небаланса будет равен

Новый первичный ток срабатывания ДЗ будет равен

Видим, что величина нового тока срабатывания, равная 468А будет меньше первоначального тока срабатывания, равного 577А.

Условия расчета выполнены, расчет окончен.

Проверка чувствительности защиты при повреждениях в зоне её действия:

При двухфазном к. з. с соединением обмоток трансформаторов тока на основной стороне в Д

ток в реле

коэффициент чувствительности

Защита с реле РНТ не проходит по условию чувствительности.

В этом случае выполняем дифференциальную защиту на базе реле ДЗТ-11 с дополнительной тормозной обмоткой WТ. Тормозная обмотка WТ питается вторичным током I22, поднасыщает крайние стержни БНТ и не позволяет току небаланса трансформироваться в рабочую обмотку Wраб.

Определение уставок и чувствительности продольной

дифференциальной защиты с реле ДЗТ-11

Схема с реле ДЗТ приведена на Рис. 23.

Местом подключения тормозной обмотки WТ при одностороннем питании трансформатора выбираются трансформаторы тока на стороне НН. Такое подключение исключает влияние тормозной обмотки при к. з. в зоне действия защиты.

Рис. 23. Дифференциальная защита трансформатора с магнитным торможением (реле ДЗТ - 11)

Примечание: Секционирование обмоток Wт и Wраб исключает влияние тормозной обмотки на рабочую в нормальном режиме работы трансформатора.

Ток срабатывания защиты выбирается только по условию отстройки от броска тока намагничивания

где ;

где X1С – сопротивление прямой последовательности питающей системы до точки подключения трансформатора, Ом (X1С=9,325 Ом); XВ – индуктивное сопротивление включаемой обмотки трансформатора при полном насыщении его магнитопровода, Ом; предварительное значение XВ для трансформаторов с высшим напряжением 110 кВ мощностью 6,3ч63 МВА определяется по выражению: