Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов (стр. 10 )

Для изгибающих моментов в главных балках используем формулу

где Е - модуль упругости материала балки; lэi - момент инерции сечения i-й балки; - сумма ординат W под грузами наиболее нагруженной балки; гi - коэффициент надежности; 1+м - динамический коэффициент;

Из загружения эпюр W (см. рис. 15) двумя колоннами эталонной автомобильной нагрузки установлено, что наиболее нагружена балка № 1, изгибающий момент в которой:

от колесной нагрузки

от толпы на тротуаре

Предельный изгибающий момент [M]i в крайних балках при исходных данных

Считая разрушение арматуры коррозией на глубину 2,5 мм, .

Расчетное значение сжатой зоны:

Допустимые изгибающие моменты в балке 1 для эталонных нагрузок:

автомобильной

колесной

Отсюда допустимая масса транспортного средства по несущей способности главных балок

автомобильной

одиночной колесной

Если автомобильную нагрузку пропускать по пролетному строению единичным порядком вдоль оси моста ±1 м по ширине проезжей части, то изгибающий момент в балке 1 от него

и соответственно

5. Для изгибающих моментов в диафрагме используется формула

где Iд - приведенный момент инерции поперечного сечения диафрагмы; b - полная ширина пролетного строения; - сумма ординат Мд под грузами в наиболее нагруженных сечениях диафрагмы (отдельно для отрицательных и положительных моментов).

Загружая эпюры Мд (см. рис. 16), определяем изгибающие моменты в диафрагме от эталонных нагрузок в долях Р:

- автомобильной

сечение

сечение

колесной

сечение

сечение

Наибольшие нагрузки Р на оси эталонных нагрузок соответственно:

автомобильной

одиночной колесной

Допустимая масса транспортного средства по несущей способности диафрагмы:

автомобильной

одиночной колесной

Если автомобильную нагрузку пропускать по оси моста единичным порядком,

то ее масса составит:

6.8. Определяем допустимую расчетную нагрузку на консольную плиту. Расчетная схема плиты аналогична приведенной на рис. 14 при толщине слоев ездового полотна 12 см. Расчетные размеры: b1=60+12=72 см; а1=20+2Ч12=44 см;а=а1+bk=44+62,5=106,5 см;

7. На основании расчетов установлено, что вследствие коррозии рабочей арматуры главных балок они обладают наименьшей несущей способностью.

На период до усиления главных балок в зависимости от конкретных условий возможны два варианта установки знаков перед мостом

вариант 1 - при интенсивном двухполосном движении знак ограничения массы 12 т;

вариант 2 - при относительной небольшой интенсивности движения транспорта установить знаки: "Ограничение массы 20 т" с дополнительной табличкой "Единичным порядком по оси моста" и знак преимущества встречного движения.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение 1

Определение коэффициентов поперечной установки для типовых сборных пролетных строений (расчетный метод)

1. Коэффициенты поперечной установки для колонн или отдельных транспортных единиц, у которых каждый ряд колес заменен равномерно распределенной по всему пролету нагрузкой, определяют при помощи поперечных линий влияния коэффициента распределения изгибающего момента для i-й балки пролетного строения по формуле

где - ординаты поперечной линии влияния для i-й балки под центрами колес нагрузки; R - общее число рядов колес при заданной поперечной установке нагрузки.

2. Коэффициенты поперечной установки для толпы на одном тротуаре определяют по формуле , где - ордината поперечной линии влияния для i-й балки под центром тяжести тротуарной нагрузки.

3. Поперечные линии влияния строят по ординатам поперечных линий влияния для соответствующих пролетных строений. Матрицы ординат для типовых сборных пролетных строений в зависимости от расчетной длины пролета lp помещены в соответствующих таблицах, где на схемах поперечных сечений пролетных строений показано число балок, расстояния между ними и точки положения ординат.

4. Для плитно-ребристых пролетных строений [1] * с элементами конструкций по рис.1 и пролетами lp, равными 5,48 м и 6,6 м, матрицы ординат приведены в табл. 1 и 2.

* Перечень типовых проектов приведен в приложении 4.

Рис. 1. Поперечное сечение плитно-ребристого пролетного строения

5. Для балочных пролетных строений без диафрагм с элементами конструкций [6] по рис. 2,а и пролетами lp =8,4 м, 11,1 м и 16,3 м матрицы ординат приведены в табл. 3-6, а с элементами конструкции [12] по рис. 2,б и пролетами lp =11,4 м, 14,4 м, 17,4 м в табл. 7-12.

Рис. 2. Поперечное сечение бездиафрагменных пролетных строений с каркасной арматурой:

а - по выпуску 56Д; б - по инв. № 000/1

6. Матрицы ординат поперечных линий влияния для предварительно напряженных пролетных строений без диафрагм [13, 14, 15] с элементами конструкции по рис. 3,а приведены в табл. 13-22, с элементами [16] по рис. 3,б в табл. 23-28.

Рис. 3 Поперечное сечение предварительно напряженных пролетных строений:

а - по инв. № 000; б - по инв. № 000/3

7. Для балочных пролетных строений [2-5] с диафрагмами, армированных каркасной арматурой периодического или круглого профиля, при расстоянии между осями балок 1400 мм (рис. 4,а) матрицы ординат даны в табл. 29-32, а для предварительно напряженных пролетных строений [8-11] с диафрагмами (рис. 4,б) при расстоянии между осями балок 1660 мм - в табл. 33-36.

Рис. 4. Поперечное сечение пролетных строений с диафрагмами:

а - с каркасной арматурой, б - с предварительно напряженной арматурой

8. Для плитных [17], [21] пролетных строений (рис. 5,а) матрицы ординат приведены в табл. 37; для конструкций с пустотелыми плитами [19, 20] по рис. 5,б матрицы ординат даны в табл. 38, а по рис. 5,в [22] - в табл. 39