Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов (стр. 8 )

где - выражение, учитывающее разницу в ширине колеи испытательнойсn и эталонной c0 нагрузок (см. рис. 11); α - коэффициент, принимаемый для средних балок: α =0,15 при в>1,2; б=0 при в<0,3; α=( в/6-0,05) при 0,3≤ в≤1,2; для крайних балокα=0; в - см. п. 4.5; , - ординаты натурной поперечной линии влияния коэффициента распределения усилий по характерным деформациям для i-й балки, взятые под центрами тяжести колонн (машин) эталонной нагрузки; - предельная относительная погрешность суммы ();, - предельные относительные погрешности ординат , определяют по поперечным линиям влияния предельных относительных погрешностей.

5.8. Для построения поперечных линий влияния коэффициентов распределения усилий между балками и их предельных относительных погрешностей по данным испытания базовые ординаты, соответственно и вычисляют по формулам:

;

,

где

- ордината натурной поперечной линии влияния характерной деформации i-й балки в середине пролета при j-м наезде в точку k (см. рис. 11);

k = 1, 2, ..., m - номера установок (положений центра тяжести) испытательной нагрузки при построении натурных поперечных линий влияния характерных упругих деформаций; m - общее число установок испытательной нагрузки поперек моста; j = 1, 2, ..., Ny - номера условных наездов испытательной нагрузки на каждую точку k; Ny =NдP - число условных наездов на каждую точку k; Nд - число действительных наездов на каждую точку К; Р - число комплексов приборов, фиксирующих характерную деформацию в одной балке (или расчетной полосе для монолитных плитных пролетных строений) при одном действительном наезде; taik - параметр, определяемый по таблице распределений Стьюдента при числе степени свободы v=Ny - 1 и надежностиг=0,95 (табл. 10); tu - то же, при v=Nym - 1 и г=0,95.

5.9. В качестве характерных упругих деформаций aik(j) обязательно принимают упругие прогибы щik(j), если это позволяют условия испытаний (малая глубина воды, отсутствие сильного течения, сильного ветра). В этом случае Р равно числу прогибомеров, фиксирующих прогиб одной точки. Число прогибомеров Р в каждом контролируемом сечении главной балки должно быть увязано с числом наездов Nднагрузки при одной и той же установке так, чтобы их произведение было Ny= NдP≥6, но не менее двух прогибомеров с ценой деления не более 0,1 мм.

В монолитном плитном пролетном строении нижнюю грань разбивают на расчетные полосы шириной не более 1,5 м. Число приборов на каждой полосе аналогично вышеизложенному.

5.10. При отсутствии условий для надежного измерения прогибов в качестве характерных упругих деформаций принимают:

а) для ребристых пролетных строений - упругие кривизны щ"ik(j); при определении кривизны на обеих боковых гранях балок выделяют два уровня: центр тяжести растянутой арматуры и уровень, близкий к сжатой грани сечения;

б) для ребристых сборных пролетных строений с соединением балок только по диафрагмам - упругие кривизны щ"ik(j) или упругие относительные удлинения на уровне центра тяжести растянутой арматуры е(ac)ik(j) по обеим боковым граням ребра;

в) для сборных плитных пролетных строений упругие относительные удлинения еik(j)на уровне нижней грани плит;

г) для монолитных плитных пролетных строений упругие приведенные относительные деформации епрik(j)на уровне нижней грани плиты (п. 5.13).

Таблица 10

v	taik·tu	v	taik·tu	v	taik·tu	v	taik·tu
1	12,706	9	2,262	17	2,40	25	2,060
2	4,303	10	2,228	18	2,101	26	2,056
3	3,182	11	2,201	19	2,093	27	2,052
4	2,776	12	2,179	20	2,086	28	2,048
5	2,571	13	2,160	21	2,080	29	2,045
6	2,447	14	2,145	22	2,074	30	2,042
7	2,365	15	2,131	23	2,069	40	2,021
8	2,306	16	2,120	24	2,064	60	2,000

При испытании используют стационарные деформометры с базой не менее 450-550 мм и ценой деления не более 0,001 мм. Каждую точку контролируют двумя приборами.

В этом случае к величине K(i)q вводят понижающий коэффициент, равный 0,87, если испытательная нагрузка для построения натурных поперечных линий влияния деформации имеет в пролете одну ось и равный 0,95, если - две оси, и 1,0 - при большем числе осей.

5.11. Упругие кривизны щ"ik(j) определяют по формуле:

где - упругий прогиб по левой грани балки; , то же, по правой грани балки; Н - расстояние между соответствующими приборами по вертикали; , , , - упругие относительные удлинения на левой и травой гранях балки на уровне центра тяжести растянутой арматуры и в сжатой зоне бетона по показателям соответствующих деформометров.

Число комплектов приборов Р определяющих кривизну балки, равно числу четверок соответствующих деформометров (см. п. 5.9).

5.12. Упругие относительные удлинения на уровне центра тяжести арматуры или по нижней грани плитного блока определяют как полусумму деформаций по левой и правой грани балки (по левой и правой стороне нижней грани блока):

Число комплектов приборов Р определяющих (или ), равно числу пар соответствующих деформометров (см. п. 5.9).

5.13. Упругие относительные приведенные удлинения для монолитных плитных мостов определяют по формуле.

где , - относительные упругие удлинения по показаниям деформометров установленных на нижние грани плиты на каждой расчетной полосе вдоль пролета (направление х) и поперек пролета (направление y);

м - коэффициент Пуассона для бетона, равный .

Число комплектов приборов р, определяющих равно числу пар из продольного и поперечного расположения деформометров на каждой расчетной полосе (см. п. 5.9).

5.14. Изгибающие моменты в среднем сечении главных балок от испытательной нагрузки по измеренным в процессе загружения деформациям определяют по формуле

где - суммарный изгибающий момент в среднем сечении пролетного строения от испытательной нагрузки; - коэффициент поперечного распределения изгибающих моментов от испытательной нагрузки; - среднее значение соответствующего коэффициента поперечного распределения, вычисляемое по формуле п. 5.7 при числе установок m=1 по деформациям загружения; - относительная предельная погрешность соответствующего коэффициента поперечного распределения вычисляемая по формуле п. 5.8 при m=1 по деформациям загружения;