Устройство пути в кривых (стр. 4 )

 

Все расчеты по выправке кривой базируются на величине натурных стрел, поэтому измеряться они должны как можно точнее.

Материал съемки кривой передается в технический отдел дистанции пути для расчета или техник рассчиты­вает кривую сам на месте. В техническом отделе дистан­ции пути по получении материала съемки вычерчивают графики натурных стрел, возвышения наружного рельса, а при необходимости и уширения колеи, определяют ве­личину допустимых сдвижек в местах ограничений по условиям соблюдения габарита и затем выполняют ра­счет выправки кривой. Результаты расчета не позже сле­дующих суток передаются дорожному мастеру для про­изводства работ по выправке кривой.

При съемке кривой работники пути сами обеспечивают безопасность ведения работ. Съемка, как правило, должна производиться навстречу движению поездов. В момент измерения стрелы передний монтер пути сле­дит за задним участком пути, а задний монтер - за пе­редним участком. Они оповещают о приближении поез­де и техник подает сигнал сойти с пути. В местах с плохой видимостью нужно выставлять сигналистов.

2.4 ПАСПОРТ КРИВОЙ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КРИВОЙ ПО СТРЕЛАМ ИЗГИБА

В дистанцию пути на каждую кривую составляется характеристика кривого участка пути, или, иначе говоря, паспорт кривой, который является составной частью технического паспорта дистанции пути формы АГУ-4. Паспорт кривой состоит из двух частей: лицевой и обо­ротной. На лицевой стороне (табл. 2.3) приводится тех­ническая характеристика кривой,

 

на оборотной (рис. 2.25) - графики кривой : проектный и натурный.

 

На лицевой стороне паспорта кривой столбец «Уста­новлено по состоянию...» заполняется на основании по­следних данных, установленных проверкой продольного профиля или по результатам капитального ремонта пути (среднего ремонта со сменой рельсо-шпальной решетки).

В случае когда со времени последней проверки про­дольного профиля прошло значительное время или имеются большие расхождения данных продольного профиля с фактическими данными, указываются последние, причем в первом приближении фактические параметры и положение кривой определяются по графику стрел построенному по результатам двойной (туда и обратно) натурной съемки, выполненной после рихтовки. Точные параметры и положение кривой, замеренной по стрелам изгиба можно определить аналитически расчетом.

Возвышение наружного рельса в столбце «Установлено по состоянию...» указывается утвержденное начальником дороги. В случае расхождения величин фактического возвышения наружного рельса и установленного приказом начальника дороги необходимо либо в плановом порядке привести существующее возвышение наружного рельса в соответствие с утвержденным, либо при соответствующем обосновании переутвердить возвышение.

На графике кривой проектные стрелы вычерчиваются один раз в четыре года, а натурные - один раз в год осенью по данным замеров после рихтовки кривой. Ширина междупутья также заполняется один раз в четыре года по проектному положению кривой. В конце графы проектных стрел подсчитывается сумма стрел и указы­вается средняя стрела на круговой кривой. Для контро­ля, по результатам съемки также подсчитываются сумма натурных стрел и средняя стрела на круговой кривой. Если параметры кривой не менялись при реконструкции или ремонте пути, то суммы натурных и проектных стрел должны быть равны, а величина средней стрелы круго­вой кривой — оставаться неизменной. Незначительные отличия в этих значениях при съемках в разные годы могут возникать только из-за неточности съемки и из-за различного учета стрел изгиба на подходах к кривой. Во всяком случае, разность между суммами паспортных и замеренных стрел или между суммами стрел двух раз­личных замеров независимо от длины хорды не должна превышать, мм;

 

где : m - число делений кривой; m+1 - число точек кривой.

В верхней свободной части графика выписываются значения проектного возвышения наружного рельса и наносится график фактического возвышения наружного рельса.

Графики стрел изгиба кривых радиусом 350 м и менее следует наносить на миллиметровой бумаге, так как типовой бланк рассчитан на максимальную стрелу изгиба 150 мм. На типовом бланке в этом случае следует вместо графика стрел изгиба наносить графики возвышений наружного рельса и уширения колеи.

Короткие обратные кривые, которые в основном положены в местах перехода от нормального междупутья к уширенному, на подходах к станциям и мостам и при обходе островных платформ, лучше наносить на один график, а технические характеристики при этом следует составлять на каждую из них в отдельности.

Кроме паспорта, на каждую кривую составляют характеристику технического состояния кривой и выполнения работ (табл. 2.4).

 

Аналитический расчет параметров и положения кривой, замеренной по стрелам изгиба, производится в следующем порядке.

Угол поворота кривой α выражается через сумму из­меренных стрел изгиба по зависимости:

 

или

где: Σf – сумма измеренных стрел изгиба, мм;

а – длина хорды, м.

При хорде длиной 20 м

 

В расчетах элементов существующих кривых целесо­образно выражать длины переходных кривых и длину круговой кривой через число делений съемки кривой (полухорд), т. е.

длина переходной кривой

 

длина круговой кривой

 

здесь n – число делений на переходной кривой

N – число делений на круговой кривой

Полная длина круговой кривой (между точками НК и КК) в делениях определяется по формуле А. О. 3apeцкого:

 

(2.6)

В свою очередь расстояние в делениях от последней точки съемки кривой до центра кривой

 

(2.7)

Если длины переходных кривых разные, то в формуле (2.6) вместо квадрата числа делений на переходной кривой n2 подставляют среднеквадратическое число де­лений в переходных кривых:

(2.8)

где: n1 и n2 - число делений соответственно на первой и второй переходных кривых.

Длины переходных кривых назначают по графику стрел изгиба кратными 5 м.

Расчетная стрела изгиба на круговой кривой, мм,

 

(2.9)

Радиус кривой, м, определяют из зависимости (1.12):

 

При хорде длиной 20 м

 

(2.10)

Определив основные параметры кривой, находят по­ложение середины кривой СК в делениях:

СК=m—х±Δх, (2.11)

где : Δх - смещение середины круговой кривой от общего центра кривой в сторону меньшей переходной кривой (при раз­ных длинах переходных кривых) в делениях. В свою очередь

 

(2.12)

Зная положение середины кривой, определяют поло­жение основных точек кривой:

 

Зная пикетажное значение точки начала съемки кривой (обычно нулевой точки), определяют пикетажное положение основных точек кривой.

Этот способ определения параметров кривых очень чувствителен к ошибкам измерений. Поэтому в этом слу­чае съемку кривых надо обязательно производить дваж­ды (туда и обратно), а в расчет принимать среднюю стрелу из двух промеров. Параметры существующей кривой могут быть определены тем точнее, чем меньше кривая расстроена. Поэтому целесообразно сначала рас­считать кривую способом дополнительных сдвигов, а за­тем по полученным данным определять параметры кри­вой. Определение параметров кривых способом угловых диаграмм дает более высокую точность, но этот способ применяется только проектными организациями.

Пример. Рассмотрим кривую, график стрел изгиба которой изображен на рис. 2.26.

 

Анализ этого графика показывает, что на нем изображена кривая одного радиуса с переходными кривыми различной длины.

В табличной форме (табл. 2.5) произведем подсчет последов, тельно суммы стрел (графа 4) и суммы сумм стрел (графа 5) И рядок суммирования показан в таблице стрелками. Сумма стрел против последней точки в графе 4 должна равняться итогу графы 3, а сумма сумм стрел против последней точки в графе 5 должна равняться итогу графы 4. В случае наличия отрицательных стрел они суммируются с учетом знака.

Определяем угол поворота α по формуле (2.5), град[2].

α=0,01146*1328=15,220=15013’

Если угол поворота определен в радианах, то последние с помощью таблиц переводятся в градусы.

На графике натурных стрел строим приближенный график проектных стрел изгиба и назаначаем стрелы переходных кривых. Порядок построения графика проектных стрел изгиба и выбора длин переходных кривых описан в п.3.2.

Принимаем l1=80 м, l2=70 м. Отсюда n1=8,0 делений n2 – 7,0 делений. По формуле (2.8)

Определяем расстояние в делениях от последней точки кривой (на рис. 2.26 точка 26) до центра кривой по формуле (2.7)

 

По формуле (2.6) рассчитываем полную длину круговой кривой:

 

Расчетная стрела изгиба круговой кривой и радиус кривой со­гласно формулам (2.9) и (2.10)

 

Положение середины кривой СК в делениях согласно формуле (2.11) с учетом смещения середины круговой кривой от общего центра кривой в сторону меньшей переходной кривой, определяемо­го по формуле (2.12), будет:

 

Положение основных точек кривой

 

Учитывая привязку точки начала съемки кривой (обычно нулевой точки) 128 км, пк2+21 м, определяем привязку всех основных точек кривой:

 

аналогично :

 

Полученные результаты заносим в паспорт кривой.

Для составной кривой аналитический расчет пара­метров чрезвычайно сложен, поэтому рекомендуется их определять по графику стрел изгиба.

Глава 3. РАСЧЕТ ВЫПРАВКИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ КРИВЫХ

3.1. СУЩЕСТВУЮЩИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ВЫПРАВКИ КРИВЫХ

Существует значительное число различных способов расчета выправки кривых, снятых по стрелам изгиба, которые, в основном, сводятся к двум методам: методу разности эвольвент, впервые разработанному , и методу последовательных приближений, впервые предложенному и впослед­ствии развитому , (спо­соб бывшей Амурской железной дороги)[3] и другими.

Оба этих метода используют основную зависимость проектных стрел от натурных стрел и сдвигов:

 

(3.1)

где : Fn - проектная стрела в точке n;

fn - натурная стрела в точке n;

еn - сдвиг в точке n;

еn+1, еn-1 - сдвиги в смежных точках.

При методе разности эвольвент сдвиг кри­вой в каждой точке рассматривается как разность эволь­вент проектной и натурной кривых.

Расчет сдвигов производится по формуле

 

В методе разности эвольвент большое практическое значение имеет правильное определение проектных стрел. Неудачное назначение проектных стрел приводит к большим сдвигам, да и вообще этот метод сам по себе не обеспечивает минимума рихтовок. В этом методе установлен единственный порядок расчета, приводящий тому, что определенным, принятым для расчета проектным стрелам будет соответствовать определенное, единственное значение сдвигов. Поэтому, чтобы уменьшить величины сдвигов или свести их к нулю в фиксированных точках, необходимо изменить принятые проектные стрелы. Для этого приходится применять различные ра­счетные приемы, использующие график суммы разности стрел (в графоаналитическом способе проф. ) и график суммы сумм разности стрел__гра­фик полусдвигов (в графических и графоаналитических приемах , , ­пова, , и других)[9]. В графоаналитических приемах по графику полусдвигов определяют сдвиги в каждой точке кривой или находят, в каких точках и на сколько нужно изменить проектные стрелы, чтобы сдвиги удовлетворяли поставленным тре­бованиям, а затем вновь повторяют весь расчет.

Используя наиболее совершенные приемы выполне­ния отдельных операций расчета кривых способами Козийчука, Крагеля, Поликарпова и других, ­ский разработал обобщенный графоаналитический спо­соб расчета выправки кривых [13].

При расчете кривой методом разности эвольвент по­грешности при определении сдвигов в точках делений увеличиваются по мере их удаления от начала кривой и по мере увеличения размера сдвигов. Однако разности погрешностей в соседних точках не превышают неизбеж­ных ошибок, допускаемых при измерениях. Поэтому ме­тод разности эвольвент следует применять, когда кривая не сильно сбита, т. е. когда сдвиги небольшие и по про­тяжению кривой меняются по знаку.

Метод последовательных приближений основан на геометрической зависимости стрелы изгиба в каждой точке кривой от сдвигов в соседних с ней точках. В этом методе сдвиги определяют путем постепенного приближения к принятым расчетным стрелам

где : Fn - стрела, принятая в начале расчета;

Δеn - дополнительный сдвиг, получаемый после m-го ближения (обычно достаточно трех приближений).

При этом принятые расчетчиком стрелы не обязазательно точно совпадают со стрелами проектной кривой.

При расчете кривых по методу последовательных приближений величины сдвигов получаются меньшими, чем при подсчете по методу разности эвольвент, однако стрелы после выправки кривой, расчитанной по методу последовательного приближения, не строго совпадают с проектными, но получаются в пределах допусков. Поэтому методом последовательного приближения следует пользоваться в основном при текущем содержании пути, когда нужно выправить кривую относительно проектно­го положения, уже заданного паспортом кривой. При этом, однако, необходимо помнить, что многократное применение этого метода может привести к потере про­ектного положения кривой. Для постановки кривой в проектное положение следует применять метод разности эвольвент.

На методе последовательных приближений основан и самый простой способ расчета выправки кривых, исполь­зующий принцип, непосредственно заложенный в форму­ле (3.1): при сдвиге пути в какой-либо точке п стрела в этой точке изменится на величину сдвижки, а в сосед­них точках n-1 и n+1, расположенных по обе стороны от нее и остающихся неподвижными, стрелы изменяют­ся на половину величины сдвижки в точке с обрат­ным знаком за счет изменения положения хорд (рис. 3.1).

 

В результате при сдвиге пути в точке n на величину еn стрелы в точке n и смежных с ней будут равны:

(3.4)

В соответствии с этим принципом производится постепенное смягчение нарушений графика стрел способом попыток. Этот способ реализован в настольном приборе для механизированного расчета выправки кривых конструкции Туровского, нашедшем широкое применение в сети железных дорог. Методика расчета выправки переустройства кривых на приборе конструкции детально описана автором прибора в его книге [13].

Способ попыток может быть применен и в обычных расчетах непосредственно в полевых условиях, как пра­вило, тогда, когда требуется срочно устранить отступле­ния в плане в отдельных точках кривой.

3.2. ГРАФОАНАЛИТИЧЕСКИЙ СПОСОБ РАСЧЕТА ВЫПРАВКИ КРИВЫХ

В этом пункте описан обобщенный графоаналитичес­кий способ расчета выправки кривых, основанный на методе разности эвольвент, с использованием формулы (3.2). По этому способу, имея натурные стрелы изгиба кривой (табл. 3.1) и задавшись проектными стрелами, определяют сдвиги в каждой точке.

 

 

Однако, прежде всего, следует произвести расчет вы­правки прямых подходов. Прямые подходы выправляют таким образом, чтобы не менее чем на двух точках под­ряд, примыкающих к кривой, стрелы изгиба равнялись нулю или, в крайнем случае, чтобы разница в смежных стрелах изгиба не превышала половины допуска, уста­новленного для прямого участка пути. Расчет выправки прямых подходов выполняют в табличной форме (табл. 3.2) с использованием формул (3.1) и (3.4) спо­собом попыток (подробнее об этом способе см. п. 3.4).

Далее расчет выправки кривой производится в сле­дующем порядке.

1.  Задаются проектными стрелами. Как правило, про­ектные стрелы должны приниматься по паспорту кривой. Так как угол поворота кривой при этом остается неиз­менным, то должно быть выполнено условие равенства суммы натурных и проектных стрел изгиба:

 

Из-за погрешностей при съемке суммы натурных стрел при различных замерах будут несколько отличаться друг от друга и от проектных. Точность замеров стрел изгиба проверяется по зависимости (2.4). Непо­средственно для расчета по результатам данного замера паспортные стрелы корректируются и задаются таким образом, чтобы выполнялось требование равенства сумм проектных и натурных стрел. В случае отсутствия в паспорте кривой проектных стрел или их несоответствия фактическому положению и проектные стрелы следует определить по натурным данным. Для этого строят график натурных стрел. График стрел вычерчивают, как правило, на миллиметровой бумаге в масштабах: горизонтальный в 1 см одно или два деления кривой, вертикальный 1:1. На графике натурных стрел с помощью прозрачной линейки наносят на участке предполагаемой круговой кривой горизонтальную линию, а на участках переходных кривых наклонные линии. Эти линии проводятся так, чтобы площадки, образующиеся между ними и линией графика натурных стрел, как можно чаще меняли свой знак и были бы примерно равны между собой. Таким образом, график проектных стрел будет иметь вид трапеции. Про­тив вершины углов этой трапеции, т. е. против мест пе­ресечения наклонных линий предполагаемых переход­ных кривых с осью абсцисс (осью точек кривой) и гори­зонтальной линией предполагаемой круговой кривой, бу­дут находиться точки начала и конца переходных кри­вых.

Вычертим график натурных стрел изгиба кривой с учетом выправленных подходов (см. рис. 2.26) и про­анализируем его: у нас получился график стрел изгиба однорадиусной кривой с переходными кривыми различ­ной длины. Ориентировочно намечаем местоположение точек НПК и КПК против мест предполагаемых вершин углов трапеции проектной линии стрел изгиба. Начало первой переходной кривой будет находиться между точ­ками 0 и 1, второй переходной кривой - между точками 25 и 26. Конец первой переходной кривой будет нахо­диться между точками 8 и 9, а вот конец второй пере­ходной кривой может находиться как справа, так и сле­ва от точки 19, т. е. эта точка может располагаться как на круговой, так и на переходной кривой.

Для уточнения положения горизонтальной линии предполагаемой круговой кривой определяем среднюю стрелу этого участка как частное от деления суммы на­турных стрел на количество точек, входящих в этот участок:

 

(3.5)

Определяем эту величину как с учетом нахождения точки 19 на круговой кривой, так и за ее предела. В первом случае средняя стрела на участке от точки 19 включительно, определенная по формуле 3.5 будет равна 806:11 = 73,3 мм, во втором случае средняя стрела на участке от точки 9 до точки 18 будет равна 747:10=74,7 мм. Очевидно, предполагаемая линия круговой кривой будет лежать между этими двумя величинами. Поэтому проведем горизонтальную линию

(на рис. 2.26 линия І-І) на уровне 74 мм.

Теперь уточним положение переходных кривых. Согласно СНиП ІІ-39-76 переходные кривые следует на­значать длиной, кратной 10 м, однако в эксплуатационных условиях в целях уменьшения сдвижек переходные кривые можно принимать кратными 5 м. При этом не­обходимо помнить, что длина переходной кривой явля­ется проекцией наклонной линии стрел изгиба на ось абсцисс. На рис. 2.26 видно, что первую переходную кри­вую можно задать длиной 80 м (линия ІІ-ІІ) или дли­ной 75 м (линия ІІа-ІІа), а вторую переходную кривую - длиной 70 м (линия ІІІ-ІІІ), 60 м (линия ІІІа-ІІІа) или промежуточной длиной 65 м. Выбор длины пе­реходной кривой диктуется поставленными целями и местными условиями (например, близким расположени­ем к НПК другой кривой или стрелочного перевода, не­обходимость обеспечения разгонки возвышения наруж­ного рельса с требуемым отводом и т. д.). В случае не­обходимости обеспечения минимума рихтовок сказать заранее, до выполнения расчета выправки кривой, какая из вышеперечисленных длин переходных кривых отвеча­ет поставленному требованию, невозможно. Однако это не имеет существенного значения, так как в случае не­обходимости уменьшить расчетные сдвиги можно графи­ческим путем по графику полусдвигов. Во всяком случае, чем длиннее переходные кривые, тем лучше условия впи­сывания экипажа. Поэтому назначаем длины переход­ных кривых соответственно 80 и 70 м.

В соответствии с принятыми длинами переходных кривых корректируем на графике положение линии про­ектных стрел и уточняем положение точек НПК и КПК. По формулам (1.14) определяем в первом приближении проектные стрелы в точках НПК и КПК:

 

 

 

 

По полученным значениям стрел вычерчиваем закругления на графике проектных стрел. На этом построение графика проектных стрел заканчивается.

Расчет выправки кривой ведем в табличной форм (табл. 3.3).

 

В расчетную таблицу выписываем номера точек кривой (без подходов) и натурные стрелы с уче­том выправленных подходов (графы 1 и 2), отмечаем характерные точки кривой НПК и КПК - Подсчитываем сумму натурных стрел на каждой переходной кривой, на круговой кривой и в целом по всей кривой.

По формуле (1.15) определяем расчетный рост стрел на переходных кривых:

 

В графу 3 из графика с учетом расчетного роста стрел на переходной кривой записываем проектные стре­лы на переходных кривых. При этом на отдельных точ­ках разница в смежных стрелах может быть увеличена или уменьшена на 1 мм для компенсации округления расчетного роста стрел до целого числа.

Подсчитываем сумму проектных стрел на переходных кривых и сравниваем ее с суммой натурных стрел. Если разность этих сумм меньше или равна половине коли­чества точек на переходной кривой (на первой переход­ной кривой 8:2 = 4 мм, на второй переходной кривой 7:2=3,5 мм), то эти проектные стрелы переходной кри­вой принимаем для дальнейшего расчета. В нашем слу­чае на первой переходной кривой эта разница будет со­ставлять 294-284=10 мм на 8 точек, а на второй пере­ходной кривой - 5 мм на 7 точек. Это большая разница. Так как сумма проектных стрел переходных кривых меньше суммы натурных стрел, то проектные стрелы нужно увеличить, что равносильно сдвижке переходной кривой в сторону от центра кривой; длина переходной кривой при этом не меняется. После корректировки проектных стрел на переходной кривой (графа 4) сумма проектных стрел будет незначительно отличаться от проекта натурных стрел. Общую разницу учитывают при назначении проектных стрел на круговой кривой. Для начала определим сумму проектных стрел на круговой кривой, как разницу между общей суммой проектных стрел кривой, которая должна быть равна сумме натурных стрел, и суммой проектных стрел обеих переходных кривых:

 

Определяем среднюю проектную стрелу на круговой кривой:

 

Эта величина незначительно отличается от величины, принятой нами предварительно при построении графика проектных стрел, и поэтому не требуется корректировать проектные стрелы на переходных кривых.

Так как проектные стрелы задаются с точностью до целой величины, назначаем в трех точках проектные стрелы, равные 74 мм (в первую очередь в точках, при­мыкающих к точкам КПК), а в остальных точках - про­ектные стрелы, равные 75 мм, с тем, чтобы сумма про­ектных стрел круговой кривой составила 747 мм.

Теперь проектные стрелы определены на всей кривой, причем сумма проектных стрел равна сумме натурных.

2. Подсчитывают разности натурных и проектных стрел в каждой точке кривой и сумму разностей стрел. Сначала вычисляем разности натурных и проектных стрел и заносим их в графу 5. Естественно, что алгеб­раическая сумма цифр этой графы должна равняться нулю, в противном случае допущена арифметическая ошибка.

Затем подсчитываем суммы разностей натурных и проектных стрел в каждой точке кривой (графа 7);

 

Контролем правильности вычислений является то, что в последней точке кривой (точка 26) сумма разностей стрел должна быть равна нулю. Кроме того, должно быть выполнено условие равенства суммы сумм проект­ных и натурных стрел:

ΣΣf= ΣΣF или Σ(f-F)=0

Для проверки этого условия подсчитываем сумму по всей графе 7. В нашем случае она не равна нулю, следо­вательно, проектные стрелы надо откорректировать. Не­вязка разгоняется по формуле :

 

(3.6)

здесь : m - количество точек кривой, на которых проектные стрелы изгиба надо увеличить или уменьшить на величину а (обычно принимаемую равной 1 мм);

n - количество точек кривой, на которых проектные стрелы изгиба остаются без изменения.

На рис. 3.2 дана графическая интерпретация внесе­ния поправки по формуле Флерова.

 

В случае отрицательной невязки, когда ΣΣ(f-F)<0, сначала проектные стрелы по ходу кривой на m точках уменьшают на а мм, затем на n точках стрелы оставля­ют без изменения, потом на m точках увеличивают на а мм.

В случае положительной невязки, когда ΣΣ(f-F)>0, наоборот, сначала проектные стрелы на m точках увели­чивают на а мм, а затем уменьшают.

Для упрощения вычислений по формуле Флерова в табл. 3.4 приведены значения ΣΣ(f-F) в зависимости от числа точек m и n при а= 1 мм.

 

Вариант корректировки проектных стрел подбирает­ся с учетом графика натурных стрел. При этом, чтобы не портить проектные стрелы, величину m следует назначать как можно меньшей, а чтобы не было больше разницы стрел в соседних точках, не рекомендуется принимать n=0.

По табл. 3.4 для невязки 13 мм принимаем вариан с m=1 и n=12. Так как невязка отрицательная, то сначала проектные стрелы в одной точке следует уменьшитьна 1 мм и на 12 точках оставить их без изменения, а за­тем в одной точке увеличить на 1 мм. Но это то же самое, что внести поправки с обратным знаком в разности стрел, что мы и сделаем (графа 6). Располагаем поправки симметрично по отношению к круговой кривой, что, вообще говоря, не обязательно, и пересчитываем суммы разности стрел с учетом поправки(графа 8). Теперь итог графы 8 должен равняться нулю.

3. Подсчитывают полусдвиги в каждой точке кривой(графа 9)

 

Контролем правильности подсчетов служит то, что последней точке кривой полусдвиг должен быть равен нулю. Подсчитываем суммы отрицательных и положительных значений полусдвигов и итог графы 9.

Вычисляем величины сдвигов (графа 10), удваивая значения полусдвигов графы 9. На этом расчет выправки кривой можно считать законченным. При отрицательных значениях сдвигов рихтовать нужно внутрь кривой, при положительных значениях сдвигов - наружу кривой Контрольные стрелы, подсчитанные по формуле (3.1) при этом расчете совпадут с заданными проектными стрелами с учетом внесенной по формуле Флерова по­правки.

При выписке подсчитанных сдвигов мастеру или бригадиру для производства рихтовки не следует забы­вать включить сдвиги, подсчитанные на прямых подхо­дах.

Результаты расчета выправки кривой следует счи­тать удовлетворительными, если полученные полусдвиги невелики по абсолютной величине, часто меняются по знаку и сумма положительных полусдвигов близка к сумме отрицательных.

Если полученные полусдвиги не удовлетворяют ра­счетчика или имеются ограничения по величине сдвига или фиксированные точки, то расчет следует откорректи­ровать.

Анализ значений полусдвигов графы 9, а следова­тельно, и сдвигов показывает, что по абсолютному зна­чению сдвиги в отдельных местах достигают значитель­ных величин - в трех точках подряд сдвиги превышают 60 мм, что нежелательно по условиям производства ра­бот. Кроме того, отрицательные сдвиги преобладают над положительными. Поэтому внесем корректировку в расчет, используя график полусдвигов. При этом необходи­мо помнить, что корректировка портит проектные стре­лы, поэтому, как правило, корректировать их следует только при текущем содержании, а при ремонтах пут надо стремиться ставить кривые по расчету без корректировки