4. Строят график полусдвигов. График полусдвигов (или сдвигов) вычерчивают на миллиметровой бумаге в том же масштабе, что и график стрел, при этом отрица­тельные полусдвиги (сдвиги) откладывают вниз от оси абсцисс, а положительные — вверх (рис. 3.3).

 

Для кор­ректировки сдвигов на графике полусдвигов наносят но­вую ось, состоящую из горизонтальных и наклонных прямых, сопрягаемых параболами. В целях обеспечения равенства положительных и отрицательных сдвигов но­вую ось проводят так, чтобы она как можно чаще пере­секала линию полусдвигов и чтобы площади, образую­щиеся между новой осью и линией графика, были при­мерно равны между собой. При наличии ограничений по сдвигам новую ось следует провести таким образом, что­бы сдвиги на этом участке не превышали необходимых величин или были бы одного знака. При наличии фик­сированной точки, в которой сдвиг должен быть равен нулю, новая ось должна обязательно пройти через эту точку. При этом надо иметь в виду, что на участках, где ось проходит горизонтальной прямой, проектные стрелы, принятые в начале расчета, остаются без изменения, на участках, где ось наклонна, проектные стрелы также не изменяются или изменяются незначительно, а на участ­ках, где ось имеет форму параболы, проектные стрелы изменяются, причем тем больше, чем круче парабола, кривые (параболы) можно нанести от руки или по лекалу, как это делается в способе .

По графику полусдвигов определяют ординаты - отрезки, расположенные между новой осью и кривой графика, которые представляют собой искомые проектные полусдвиги. Для повышения точности можно строить график сдвигов (т. е. график полусдвигов, увеличенный в 2 раза) и тогда с графика снимать сразу величины сдвигов. Проектные полусдвиги можно определять также не измерением их на графике, а аналитически, вычитая из расчетных полусдвигов ординаты новой оси графика полусдвигов, полученные по таблицам Туровского [13].

НЕ нашли? Не то? Что вы ищете?

Построим график полусдвигов (см. рис. 3.3) и нане сем новую ось порядком, описанным выше. Горизон­тальные линии i-I и II-II проведем на уровне, умень­шающем максимальные полусдвиги в точках 8 и 16 на 10 мм, тем самым обеспечив в этих точках сдвиг 20 мм. В остальных точках кривой сдвиг будет меньше 20 мм. Это позволит производить рихтовку пути, не согласовы­вая ее с дистанцией контактной сети и не выдавая пре­дупреждение об ограничении скорости движения поез­дов.

По графику определяем откорректированные полу­сдвиги, отрицательные к низу от новой оси, положитель­ные к верху, и заносим их в графу 11 табл. 3.3. Удваи­вая полусдвиги, вычисляем откорректированные сдвиги (графа 12). Естественно, корректировка сдвигов ухуд­шает стрелы. Контрольные стрелы (графа 13), которые получаются после рассчитанных сдвигов, определяем по формуле (3.1). На этом расчет выправки кривой закан­чивается.

Рассмотрим вариант с фиксированной точкой. Пусть в точке 15 необходимо обеспечить сдвиг, равный нулю. Для этого новую ось проведем через эту точку. На рис. 3.3 новая, ось во второй части кривой по­казана пунктиром, в первой части кривой она оставле­на по предыдущему варианту. Полусдвиги, сдвиги и контрольные стрелы, полученные по этому варианту ра­счета, приведены в графах 14-16 табл. 3.3. Сумма конт­рольных стрел отличается от суммы натурных стрел на 1 мм за счет округлений при подсчете контрольных стрел.

Пример. Рассмотрим расчет составной кривой обобщенным графоаналитическим способом. Расчет выправки составной кривой ничем не отличается от расчета выправки однорадиусной кривой, только несколько сложнее строить график проектных стрел.

На рис. 3.4 приведен график стрел изгиба составной кривой.[4] Будем считать, что прямые подходы выправлены.

 

Анализ граф натурных стрел изгиба показывает, что на нем изображена двухрадиусная кривая с сопрягающей переходной кривой. При минимально допустимой длине сопрягающей кривой равной 30 м, ее начало будет находиться справа от точки 13, а конец – соответственно справа от точки 16. Начало первой переходной кривой расположено между точками 0 и 1, а конец - между точками 3 и 4. Начало второй переходной кривой будет находиться близ точки 31, а ее конец - справа или слева от точки 25.

Для уточнения положения горизонтальных линий предполагаемых круговых кривых определяем средние стрелы на этих участках между точками по формуле (3.5). Первая круговая кривая будет располагаться между точками 4 и 13 включительно. Средняя стрела на этом участке будет равна 468/10=46,8 мм. Вторая круговая кривая будет располагаться между точками 17 и 25. Подсчитываем среднюю стре­лы стрелу на этом участке, включая и исключая спорную точку 25. В первом случае средняя стрела будет равна 643:9=71,4 мм, а во втором случае 575/8=71,9 мм.

Проведем на графике рис. 3.4, горизонтальную линию I-I предполагаемой первой круговой кривойна уровне 47 мм, а горизонтальную линию II-II предполагаемой второй круговой кривой на уровне 72 мм.

Примем длину первой переходной кривой, равную 30 м (это минимальная длина переходной кривой для радиуса более 1000 м, второй переходной кривой - 65 м (можно 60 м и даже 70 м), сопрягающей переходной кривой - 30 м

В соответствии с принятыми длинами переходных кривых корректируем на графике рис.3.4,а положение линии проектных стрел и уточняем положение точек НПК и КПК.

По формулам (1.14) определяем проектные стрелы в точках

 

В точках начала и конца сопрягающей кривой стрелы должны быть увеличены (в точке НПК) и уменьшены (в точке КПК) на

((72-47)*20)/(12*30)≈1,4 мм.

По полученным значениям стрел вычерчиваем закругления на графике проектных стрел.

Расчет выправки кривой сведен в табл. 3.5.

 

 

В эту таблицу вы­писываем натурные стрелы, отмечаем точки НПК и КПК, подсчитываем суммы натурных стрел по каждой переходной кривой, на круговых кривых и по всей кривой в целом.

По формуле (1.15) определяем расчетный рост стрел на пере­ходных кривых:

 

В графе 3 табл. 3.5 приведены проектные стрелы на переходных кривых, определенные порядком, описанным для однорадиусной кривой. Определяем сумму проектных стрел на круговых кривых как разницу между общей суммой проектных стрел кривой, равной сумме натурных стрел и суммой проектных стрел переходных кривых:

ΣFKK=ΣF-(ΣFПК1+ΣFПК2+ΣFcoпр)=1550-(81+239+185)=1045 мм

При предполагаемых средних стрелах на круговых кривых сумма этих стрел составит 47-10+72-8=1046 мм.

Разницу в 1 мм () учтем, уменьшив проектную стрелу в точке 24 на 1 мм, так как эта точка примыкает к точке КПК. Теперь сумма проектных стрел будет равна сумме натурных стрел.

Далее расчет ведем так же, как и расчет однорадиусной кривой, описанный выше.

Для полученной невязки 190 мм по табл. 3.4 выбираем вариант с m= 10 и n=9. Так как невязка отрицательная, то сначала проектные стрелы на 10 точках следует уменьшить на 1 мм, потом на 9 точках оставить их без изменения, а затем на 10 точках увеличить на 1 мм. Вносим эту поправку с обратным знаком в разности стрел, располагая их симметрично по отношению к кривой. Да­лее продолжаем расчет установленным порядком.

Анализ полученных полусдвигов графы 8 табл. 3.5, а следова­тельно, и сдвигов, показывает, что положительные сдвиги незначи­тельно преобладают над отрицательными (разница составляет 51). Однако в двух точках кривой (18 и 19) сдвиги будут превышать 60 мм, что нежелательно.

При производстве капитального и среднего ремонтов пути можно подсчитать сдвиги (графа 9) и на этом прекратить расчет. Для це­лей текущего содержания в расчет необходимо внести корректи­ровку, для чего строим график полусдвигов (рис. 3.4, б).

До точки 9 сдвиги небольшие, причем положительные сдвиги примерно равны отрицательным, поэтому на этой части кривой кор­ректировку не производим. Наибольший полусдвиг, равный 45 мм, имеет место в точке 19. Для того чтобы сдвиг в этой точке не пре­вышал 60 мм (полусдвиг 30 мм), проводим горизонтальную линию I-I на уровне 45-30=15 мм. В целях обеспечения на оставшей­ся части кривой примерного равенства положительных и отрица­тельных сдвигов на нижней, отрицательной, части графика проведем горизонтальную линию II-II таким образом, чтобы площади фигур, образовавшиеся между новой осью и графиком полусдвигов, были примерно равны. Полученные полусдвиги, сдвиги и контрольные стрелы приведены в графах 10-12 табл. 3.5. По абсолютной вели­чине полусдвиги не превышают 30 мм (сдвиги 60 мм), и имеется практическое равенство положительных и отрицательных полусдви­гов. Сумма контрольных стрел отличается от суммы натурных стрел на 2 мм за счет округлений при подсчете контрольных стрел.

3.3. РАСЧЕТ ВЫПРАВКИ КРИВЫХ СПОСОБОМ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ СДВИГОВ

По этому способу, имея натурные стрелы изгиба кривой и задавшись первоначальными сдвигами в отдельных точках, производят расчетным путем несколько при­нижений до тех пор, пока стрелы не будут отклоняться проектных значений на незначительную величину. Таким образом этот способ основан на применении постепенных приближений от первоначальных грубых наметок к все более и более лучшим результатам. При этом способе. расчета не имеет значения, одним или несколь­кими радиусами описана кривая.

Рассмотрим расчет выправки сильно сбитой кривой, график стрел изгиба которой приведен на рис. 3.5.

Расчет выправки кривой производится в табличной форме (табл. 3.6).

 

Таблица составляется таким образом, чтобы включать одну-две точки, примыкающие к кривой перед ее началом и за ее концом. В графе 2 табл. 3.6 приведены натурные стрелы изгиба кривой. Считаем, что прямые подходы выправлены.

Расчет выправки кривой ведется в следующем по­рядке.

1. Намечают принятые стрелы изгиба так же, как за­даются проектными стрелами в предыдущем способе. Однако так как в этом способе назначение проектных стрел изгиба не имеет решающего значения, то стрелы можно принять прямо с графика проектных стрел. При этом также должно быть выполнено условие равенства суммы принятых и натурных стрел изгиба: Δf=ΔF или 2(F-f)=0.

Равенство сумм натурных и принятых стрел автома­тически обеспечивает приблизительное равенство поло­жительных и отрицательных сдвигов.

Определяем среднюю стрелу изгиба предполагаемой круговой кривой на участке между точками 7 и 20 : 1012/14=72,3 мм.

Проводим на графике горизонтальную линию предполагаемой круговой кривой I-I на уровне 72 мм. Определяем местоположение точек НПК и КПК. Задаемся переходными кривыми одинаковой длины 65 м. Определяем расчетный рост стрел на переходной кривой по формуле (1.15):

 

По формулам (1.14) определяем стрелы изгиба в точках НПК и КПК:

 

Вычерчиваем график принятых стрел (см. рис. 3.5). По этому графику с учетом подсчитанных стрел изгиба в точках НПК и КПК и расчетного роста стрел на пе­реходной кривой определяем принятые стрелы, коррек­тируем их величину в пределах круговой кривой, чтобы обеспечить равенство сумм принятых и натурных стрел. Принятые стрелы заносим в графу 3 табл. 3.6.

2. Вычисляют разности принятых и натурных стрел в каждой точке кривой (Fi-fi). Производим эту опера­цию и заносим полученные числа в графу 4. Контролем арифметических вычислений этой графы служит равен­ство нулю суммы разностей стрел изгиба всех точек кривой.

Затем для каждой точки кривой вычисляем сумму разностей принятых и натурных стрел в предыдущей и в следующей точках:

(F-f)i-1+(F-f)i+1

и заносим их в графу 5. Так, например, для точки 2 эта величина будет составлять -8 + 4 = -4 мм. Естественно, что итог этой графы также должен равняться нулю. Ра­счет этой графы является промежуточным для вычисле­ний дополнительных сдвигов первого приближения.

3. Вычисляют дополнительный сдвиг (поправку) пер­вого приближения прямым ходом, т. е. начиная с первой точки кривой:

4. Вычисляют дополнительный сдвиг второго приближения обратным ходом, т. е. начиная с последней точки кривой:

 

5. Вычисляют дополнительный сдвиг третьего приближения прямым ходом:

 

Таким образом, нечетные приближения вычисляют прямым ходом, четные - обратным. Применение обрат­ных ходов обеспечивает симметрию расчета.

Если максимальная разность стрел между смежными точками удовлетворяет установленным допускам, то расчет приближений можно считать завершенным. В про­тивном случае делают четвертое приближение обратным ходом:

 

В большинстве случаев достаточно трех приближе­ний.

Вычисляем дополнительные сдвиги первого, второго и третьего приближений и заносим их в графы 6, 7 и 8. Порядок расчета показан в табл. 3.6 стрелками. Расчет ведем с точностью до 1 мм. Рекомендуемый принцип округления несколько сложен для запо­минания, здесь предлагается простой способ округления отбрасыванием дробной части. При этом незначитель­ная потеря точности подсчета дополнительных сдвигов практически не влияет на конечный результат расчета.

Так, при первом приближении дополнительный сдвиг

 

при втором приближении дополнительный сдвиг

 

 

при третьем приближении дополнительный сдвиг

 

Арифметическим контролем правильности вычисле­ний дополнительных сдвигов может служить только то, что сумма положительных и отрицательных поправок по каждой из граф 6, 7 и 8 должна быть близка по значе­нию. Большая разница будет указывать на наличие арифметических ошибок.

6. Производят оценку плавности полученных про­ектных стрем изгиба. Плавность стрел изгиба обычно проверяют по разности стрел между смежными точками. Полученная на определенном приближении стрела изги­ба в любой точке равна принятой стреле в этой точке, уменьшенной на половину дополнительного сдвига пос­ледующей точки, считая по направлению расчета, т. е. при расчете прямым ходом с первой точки кривой при нечетном приближении

 

при расчете обратным ходом с последней точки кривой при четном приближении

 

Отсюда разность стрел в смежных точках при нечет­ном приближении

 

при четном приближении

 

На круговой кривой при Fi=Fi-1= Fi+i разность стрел в смежных точках

 

Таким образом, для оценки плавности полученных проектных стрел круговой кривой на каком-либо при­ложении m нет необходимости подсчитывать их, достаточно вычислить разность между дополнительными сдвигами в смежных точках при этом приближении и разделить ее пополам:

 

(3.7)

После первого приближения оценивать плавность по­лученных стрел нет смысла, так как на этом этапе ра­счета она большей частью неудовлетворительна, ее сле­дует проверять после второго и последующих приближе­ний. Проверим плавность полученных проектных стрел после второго приближения. Наибольшая разность в смежных стрелах на круговой кривой (в графе 7 обве­дено квадратом), подсчитанная по формуле (3.7), соста­вит (20-2)/2=9 мм, что превышает установленный до­пуск 8 мм. После третьего приближения наибольшая разность в смежных стрелах составит (10-1)/2=4,5 мм, что в пределах установленного допуска. Следовательно, на этом расчет приближений можно прекращать.

7. После определения дополнительных сдвигов под­считывают полные сдвиги в каждой точке кривой по формуле (3.3). Так, например, сдвиг в точке 4

е4= -2+9+0+2 =9 мм.

Результаты записываем в графу 9. Естественно, что алгебраическая сумма сдвигов по графе 9 должна рав­няться алгебраической сумме дополнительных сдвигов:

Σе=ΣΔеІ+ ΣΔеІІ+ ΣΔеІІІ=5+5+9=19 мм.

Расчет выправки кривой заканчиваем подсчетом контрольных стрел изгиба в каждой точке кривой по формуле (3.1). Сумма контрольных стрел изгиба может отличаться от суммы натурных стрел на 1-2 мм за счет округлений. Для большей наглядности контрольные стрелы, полученные в результате расчета, нанесены на графике стрел изгиба рис. 3.5.

При наличии фиксированных точек корректировку полученных сдвигов можно производить графически построением графика сдвигов, так как это описано в п. 3.2. Однако при расчете выправки кривой способом дополнительных сдвигов лучше сразу задать нужную величину стрелы в фиксированной точке. Принятая стрела этой точки, мм, будет определяться по формуле

 

(3.8)

Тогда сдвиг в этой точке будет невелик и легко мо­жет быть сведен к нулю простой корректировкой стрел по методу попыток.

Пример. Произведем расчет выправки кривой с фиксирован­ной точкой, график стрел изгиба которой изображен на рис. 2.26. В табл. 3.3 выполнен расчет выправки этой кривой обобщенным графоаналитическим способом. При расчете способом дополнитель­ных сдвигов зададимся той же фиксированной точкой 15. Расчет приведен в табл. 3.7.

 

За основу принимаем проектные стрелы, за­данные без учета фиксированной точки.

По формуле (3.8) определяем принятую стрелу в точке 15:

 

Смежные с фиксированной точкой стрелы зададим такой вели­чины, чтобы был плавный переход к остальным точкам, при этом разница между стрелами в этих точках не должна превышать по­ловины установленного допуска.

Принятые стрелы в остальных точках кривой корректируем та­ким образом, чтобы сумма принятых стрел равнялась сумме на­турных стрел изгиба. Естественно, при этом не должна быть нару­шена плавность принятых стрел кривой.

После подсчета дополнительных сдвигов второго приближения максимальная разность в смежных стрелах (в графе 7 обведено квадратом) составит [4-(-3)]/2 -3,5 мм, что в пределах уста­новленного допуска. Следовательно, третьего приближения можно не делать.

В результате расчета в точке 15 получился незначительный сдвиг - 2 мм, который легко сводится к нулю корректировкой по методу попыток (графы 10 и 11 табл.3.7). Разности в смежных контрольных стрелах, полученных после корректировки сдвига на фиксированной точке, не превышают установленного допуска (графа 12). В случае нарушения плавности кривой производится кор­ректировка сдвигов соседних точек (13 и 17).

3.4. РАСЧЕТ ВЫПРАВКИ КРИВЫХ В ОТДЕЛЬНЫХ ТОЧКАХ СПОСОБОМ ПОПЫТОК

В случае если кривая не очень сильно сбита и требуется отрихтовать только отдельные точки или небольшие участки кривой, расчет выправки этой части кривой непосредственно в полевых условиях можно произвести весьма простыми приемами, сводящимися к регулировке стрел способом попыток, по формулам (3.4).

Рассмотрим часть кривой радиусом 1000 м с переход­ной кривой длиной 50 м, график стрел изгиба которой приведен на рис.3.6.

 

На остальном протяжении кривой стрелы изгиба находятся в пределах допуска, поэтому график стрел изгиба этой части кривой не показан.

Расчет выправки приведенной части кривой способ попыток произведем в табл. 3.8.

 

 

В полевых условиях этот расчет выполняется непосредственно под графиком стрел изгиба, который вычерчивают для наглядности. Поэтому шапка табл. 3.8 дана сбоку, а номера точек-сверху.

Вычисляем фактическую разность стрел изгиба в смежных точках (строка 3). Сравнивая фактическую разность смежных стрел изгиба с допускаемыми величи­нами, равными в нашем случае на круговой кривой 8 мм, а на переходной кривой от 4 до 16 мм[5], приходим к необходимости выправки кривой на участке между точками 1 и 10. Между точками 5 и 6 разница в смеж­ных стрелах составляет 35 мм, что является отступле­нием IV степени (пусть в нашем случае, не требующем ограничения скорости движения). Такие отступления должны устраняться в первую очередь.

Для ориентировки на графике стрел изгиба «на глаз» проводим линию проектных стрел.

Учитывая, что при сдвиге центральной точки в стрелы изгиба смежных с ней точек должны быть внесены поправки, равные половине сдвига с обратным знаком намечаем точки, в которых следует произвести сдвиг В первую очередь это точки 5 и 6. При сдвиге одной из них на графике в направлении линии проектных стрел отмеченном на чертеже стрелкой, смежная точка сдвинется в противоположном ей направлении, в данном случае также в сторону проектных стрел. Поэтому сдвигать другую точку, может, и не потребуется. Однако если двигать только одну точку, то величина сдвига будет велика и сдвиг будет односторонний. Так, например, точку 6 нужно двигать до проектной линии на 21 мм (50-29), что нежелательно. Меньшие по абсолютной величине (примерно в три раза меньше разности стрел) и противоположные по направлению сдвиги получаются, если сдвигать одновременно обе точки навстречу друг другу. Рассмотрим совместный сдвиг двух смежных точек кри­вой.

.Пусть n и n+1 - смежные точки кривой и fn>fn+1, тогда разность стрел изгиба в смежных точках

Δf= fn-fn+1

Примем что точки n и n+1 сдвигаются навстречу друг другу на одинаковую величину, т. е.

en=-en+1 и |en|=|en+1|=ec

Тогда по формуле (3.1) стрелы изгиба в этих точках после осуществления сдвигов будут:

 

а разность в смежных стрелах изгиба Δf’=Δf’-3ec

Считаем, что разность в стрелах изгиба смежных то­чек не должна превышать установленного допуска. Тогда Δf’-3ec <|Δf|.

Отсюда можно определить совместный сдвиг:

 

(3.9)

При выравнивании стрел изгиба в смежных точках до одинаковой величины совместный сдвиг этих точек будет равен одной трети разности стрел:

 

При допускаемой разности в смежных стрелах в 8 мм совместный сдвиг точек 5 и 6, определяемый по формуле(3.9)

(35-8)/3=9 мм

Принимаем ес= 10 мм.

Кроме точек 5 и 6, на 1-м этапе намечаем сдвиги, в таких точках кривой(если это требуется), которые не влияют на поправки сдвигов предыдущих точек, т. е таким образом, чтобы между точками первой рихтовки было бы не менее двух несдвигаемых точек. Это точки 2 и 9. Намечаем сдвиги этих точек в направлении линии проектных стрел(на графике показано стрелками) на величины, равные разности проектных и натурных стрел в этих точках (строка 4). Вычисляем поправки в смеж­ных точках (строка 5), а затем по формулам (3.4) вели­чины стрел после 1-й «рихтовки» (строка 6). Теперь разность в смежных стрелах изгиба будет превышать допуски только между точками 2-4 и 7-8 (строка 7) На очередном этапе намечаем сдвиг в точке 3 на 7 мм (до линии проектных стрел) и совместный сдвиг точек 7 и 8 на 2 мм, принятый из условия

 

Сдвиги и поправки 2-го этапа заносим в строки 8 и 9 табл. 3.8.

По формулам (3.4) определяем величины стрел после 2-й «рихтовки»-(строка 10). Теперь разности в смежных стрелах (строка 11) нигде не превышают установлен­ных допусков, поэтому дальнейшую «рихтовку» прекра­тим.

Суммированием промежуточных сдвигов 1-го и 2-го этапов определяем результирующие сдвиги (строка 12).

Анализ полученных сдвигов показывает, что они не­значительны по абсолютной величине и число положи­тельных сдвигов примерно равно числу отрицательных.

Указанный способ расчета выправки кривых целесо­образно применять также тогда, когда необходимо сроч­но выправить отдельные отступления в плане, обнару­женные путеизмерителем, особенно когда выдано пре­дупреждение об ограничении скорости движения поез­дов. В этом случае с помощью ленты путеизмерителя находят неисправное место на пути, производят съемку необходимой части кривой, тут же наносят результаты съемки на миллиметровую бумагу или бумагу в клеточку, выполняют расчет выправки этой части кривой, после чего рихтуют неисправное место. Если стрелы изгиба в результате контрольной съемки будут находиться в допускаемых пределах, предупреждение об ограничении скорости отменяется. В дальнейшем в плановом порядке производят сплошную съемку, расчет выправки по более точному способу и выправку кривой.

3.5. УЧЕТ ИЗМЕНЕНИЙ ДЛИНЫ КРИВОЙ ПРИ ЕЕ РИХТОВКЕ

Смещение всей или значительной части кривой на­ужу или внутрь вызывает изменение ее длины - удли­нение или укорочение (в зависимости от направления сдвига пути). При преобладании односторонних сдвигов возможность такой выправки кривой следует установить по натурному состоянию зазоров, подсчитав, компенси­руется ли удлинение или укорочение рельсовой нити за счет изменения величины зазоров.

Наиболее опасными для производства работ и дви­жения поездов могут оказаться участки кривой, сдви­гаемые внутрь. На звеньевом пути зазоры вследствие укорочения длины кривой уменьшатся и могут превра­титься в слитые. При наличии значительного числа сли­тых зазоров первая же попытка произвести сдвижку пути внутрь кривой может вызвать выброс пути. На бесстыковом пути при больших температурных напря­жениях в рельсах такая сдвижка пути внутрь кривой либо будет практически не осуществима, либо также может привести к выбросу. Преобладающая сдвижка наружу также нежелательна, так как при этом величи­на зазоров может оказаться близкой к конструктивной.

Поэтому перед рихтовкой звеньевого пути следует:

·  выяснить состояние существующих зазоров на подлежащих сдвижке участках;

·  определить величину удлинения или укорочения рельсовой нити;

·  установить необходимость предварительной раз­гонки и регулировки зазоров. Эта работа будет требо­ваться в том случае, если на участке с односторонним сдвигом внутрь кривой сумма фактических зазоров будет меньше или равна расчетной величине укорочения. При сдвижке наружу кривой величина зазоров после рихтовки не должна быть больше нормальной при данной температуре.

В результате регулировки и разгонки зазоров перед рихтовкой они должны получиться такой величины, чтобы они соответствовали нормальной величине для данной температуры рельсов.

Средняя величина зазора перед рихтовкой пути должна определяться по формуле

 

(3.10)

где : Нт - величина нормального температурного зазора, мм, рельсов соответствующей длины, установленная Инструкцией [3];

Ну - средняя величина укорочения или удлинения зазора сдвига, мм.

В свою очередь

 

(3.11)

где : ΔL - величина общего укорочения или удлинения рельсовой нити, мм, на участке протяжением L, м;

L - число стыковых зазоров на участке протяжением L, м;

lp - рельсы длиной l, м.

Знак «+» в формуле (3.10) берется при сдвижке кри­вой внутрь, а знак «-» при сдвижке кривой наружу.

Величина общего укорочения или удлинения рельсо­вой нити, мм, прямо пропорциональна произведению средней величины сдвига на длину участка и обратно пропорциональна радиусу кривой:

 

(3.12)

Обычно, используя результаты расчета выправки кривой, величину общего изменения длины рельсовой нити, мм, определяют через среднюю стрелу на круговой кривой вместо радиуса [по формуле (1.12)]. В этом. слу­чае при хорде длиной 20 м:

 

(3.13)

или

 

(3.14)

где: Fkk - проектная (расчетная) стрела на круговой кривой, мм;

Σе - алгебраическая сумма сдвигов, мм, на участке.

На составной кривой изменение длины рельсовой ни­ти определяют для каждого радиуса, составляющей кривую. При расчете выправки кривой способом дополнительных сдвигов сумма сдвигов автоматически по у чается близкой к нулю, а следовательно, не произойдет изменения длины кривой.

При расчете выправки кривой по методу разности эвольвент могут получиться односторонние сдвиги. Этот недостаток может быть значительно уменьшен с помощью графика полусдвигов (см. п. 3.2).

Пример. Определим величину изменения длины рельсовой нити в кривой, расчет которой произведен в табл. 3.3 до корректировки результатов расчета.

При Σе=-288 м и Fkk=75 мм ΔL = 0,002(-288)*75 = -4,3 мм, т. е. кривая укоротится на 4,3 мм. Так как сдвигаются 24 точки кривой, то укорочение одного за­зора при рельсах длиной 25 мм составит(3.11):

 

Если в пределах сдвигаемой части кривой сумма зазоров мень­ше 4,3 мм, то перед рихтовкой необходимо отрегулировать зазоры. При этом средняя величина зазора после разгонки, определяемая по формуле (3.10), при температуре рельсов от +25 до +30°С должна быть

Нср = 4,5+0,45≈5,0 мм

здесь Нт = 4,5 мм (см. табл. 4 Инструкции [3]).

Глава 4

ТЕКУЩЕЕ СОДЕРЖАНИЕ И РЕМОНТ ПУТИ В КРИВЫХ

4.1. ОСОБЕННОСТИ ТЕКУЩЕГО СОДЕРЖАНИЯ ПУТИ В КРИВЫХ

Влияние кривизны пути на затраты труда при теку­щем содержании, как правило, отчетливо начинает про­являться при радиусах менее 1000 м. В кривых более часто приходится выполнять выправку пути в плане, на деревянных шпалах производить исправление ширины колеи и замену шпал, а на железобетонных - замену нашпальных и подрельсовых прокладок. В несколько больших объемах требуется производить выправку пути в профиле и по уровню.

По данным МИИТа [16], затраты труда в кривых малых радиусов больше, чем на прямых участках пути, на 17-35% (табл. 4.1).

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7