Расчет и конструирование трансформаторов (стр. 26 )

τ=0,159q00.1C

где q0 = PК/П0— удельная тепловая нагрузка, вт/м2;

РК — потери в обмотке, вт;

П0 — охлаждаемая (теплоотдающая) поверхность обмотки (м2), определяемая согласно обозначениям на рис. 10.5 по формулам: для двухслойных обмоток НН из прямоугольного провода

П0=3•3,5πDcpH0 – 3•3cnH0

где Dcp — средний диаметр обмотки, м; Н0— высота обмотки, м; с — ширина рейки между слоями, м; n — число реек по окружности; для многослойных обмоток ВН из круглого провода

nо=3πDнарH0+3•2πDкHo-3•2cnH0 м2 (10.3)

где DНАР наружный диаметр обмотки, м

DК — диаметр канала.

Последние члены в формулах для П0 учитывают закрытие охлаждаемой поверхности рейками.

При мощности трансформаторов 40 ква и выше внутри обмотки ВН устраивается канал на расстоянии V3 толщины обмотки от цилиндра (в наиболее нагретой ее зоне). При отсутствии канала охлаждаемой является только наружная поверхность, определяемая только первым членом формулы (10.3).

К перегреву многослойной обмотки, определенной по формуле (10.3), прибавляется поправка на общую толщину внутренней изоляции обмотки (при г>2,5 мм)

ΔТО = l,15(I — 2,5)q0 .10-3 °С,

где i — суммарная толщина витковой и междуслойной изоляции в радиальном направлении, мм.

Рис. 10.5. Разрез слоевых обмоток с обозначениями размеров

Дисковые, непрерывные и винтовые обмотки. Перегрев дисковых обмоток над маслом:

для внутренних обмоток

τо=0,41q0.60°С; (10.4)

для наружных обмоток

τo=0.358q0.60°С (10.5)

Внутренняя (по расположению на стержне) обмотка имеет худшие условия охлаждения ввиду более затрудненной циркуляции масла в каналах.

Удельная тепловая нагрузка одной катушки (для дисковой и непрерывной обмоток) или одного витка (для винтовой обмотки)

(10.6)

где 21,4 — коэффициент удельного сопротивления меди, приведенный к температуре 75° С;

I — ток в сечении витка, а;

w — число витков в катушке;

δ — плотность тока, а/мм2;

KД — коэффициент добавочных потерь;

КЗ — коэффициент закрытия поверхности катушки;

р — периметр сечения катушки, мм.

Коэффициент закрытия (обозначения показаны на рис. 10.6).

(10.7)

Коэффициент закрытия КЗ учитывает закрытие поверхности катушки изоляционными деталями (рейки, прокладки), препятствующими доступу масла.

где Dcp — средний диаметр катушек, мм; с — ширина прокладки, мм; п — число реек (прокладок) по окружности. Обычно применяются прокладки шириной с = 40 мм.

Рис. 10.6. Определение коэффициента закрытия

Число реек выбирается таким, чтобы К3 было бы равным 1,2-5-1.4.

К перегреву дисковой обмотки, определенной по формуле (10.4) или (10.5), прибавляются поправки: Ато1 — на увеличенную толщину витковой изоляции (при наличии таковой) и ΔτO2, учитывающая влияние на конвекцию масла соотношения ширины (высоты) и глубины масляного канала между катушками (витками):

(10.8)

где I — толщина витковой изоляции на обе стороны, мм

(10.9)

где KКАН — коэффициент, который берется по табл. 10.2, в зависимости от размеров масляного канала.

Таблица 10.2

Радиальный размер катушки, мм	Коэффициент ККАН при ширине (высоте) масляного канала, мм
4	6	6	7,5	8	10
20	—2,6	—3,7	—4,5	—5,2	—5,2	—5,2
22	—2,4	—3,3	—4,2	—4,9	—5,2	—5,2
24	—2,1	—3,0	—3,9	—4,8	—4,9	—5,2
26	— 1,9	—2,7	—3,6	—4,6	—4,8	—5,2
28	— 1,6	—2,4	—3,3	—4,4	—4,6	—5,2
30	— 1,4	—2,2	—3,1	—4,2	—4,4	—5,2
32	— 1,2	—2,0	—2,8	—4,0	—4,2	—5,0
34	—1,0	— 1,8	—2,6	—3,7	—4,1	—4,9
36	—0,7	— 1,6	—2,3	—3,5	—3,9	—4,а
38	—0,4	— 1,4	—2,2	—3,3	—3,7	—4,6
40	—0,1	— 1,2	—2,1	—3,1	—3,5	—4,5
45	•	—0,7	— 1,6	—2,7	—3,0	—4,2
50	•	—0,2	— 1,2	—2,3	—2,6	—3,9
55	•	+ 0,1	—0,8	—2,0	—2,3	—3,5
60	•	+0,4	—0,3	—1,7	—2,0	—3,2
65	•	•	0	—1,3	— 1,7	—2,9
70	•	•	•	— 1,0	— 1,4	—2,6

• Неприменяемые соотношения размеров масляного канала.

Примечание. При промежуточных значениях радиального размера катушки брать ближайшее большее (в положительную сторону) значение коэффициента Ккан.

§ 10.5. РАСЧЕТ УСТАНОВИВШЕГОСЯ ПРЕВЫШЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ МАСЛА ОТНОСИТЕЛЬНО ТЕМПЕРАТУРЫ ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА

Расчет перегрева масла ведется также исходя из определения его среднего перегрева.

Рис. 10.7. Кривая зависимости среднего превышения температуры масла над температурой воздуха от удельной тепловой нагрузки бака при естественном охлаждении

Средний перегрев τмас масла, т. е. среднее значение его перегрева по высоте бака (рис. 10.1), определяется для естественного охлаждения по кривой (рис. 10.7). Уравнение этой кривой имеет вид %

(10.10)

Где удельная тепловая нагрузка поверхности бака (или охлаждающего устройства), вт/м2;

Пб— охлаждаемая (теплоотдающая) поверхность бака и охлаждающего устройства, приведенная к гладкой стенке бака, м2. Максимальное значение перегрева масло имеет в верхних слоях.

Именно там измеряется его температура. Расчетное значение перегрева τв. с.мас верхних слоев масла, которое не должно превосходить значений, указанных в табл. 10.1, определяется по эмпирической формуле

(10.11)

где — поправка на отношение высот центров потерь и охлаждения (берется по табл. 10.3).

Рис. 10.8. Высота центров потерьНр и охлаждения Нохл масляноготрансформатора

На рис. 10.8 дано пояснение к табл. 10.3.

Как видно из таблицы, поправка к перегреву масла тем меньше, чем меньше отношение высот центров потерь и охлаждения, что вызывается более интенсивной циркуляцией масла.

Таблица 10.3

Отношение высот центров потерь и охлаждения Hp/Hохл	Поправка в зависимости от перегрева верхних слоёв масла
40	45	50	66	60
0,5	2,4	2,5	2,6	2,7	2,8
0,55	2,6	2,7	2,8	3,0	3,2
0,6	2,8	2,9	3,1	3,4	3,6
0,65	3,1	3,3	3,5	3,8	4,0
0,7	3,5	3,7	4,0	4,5	4,9
0,75	4,0	4,5	4,9	5,4	6,0
0,8	5,0	5,4	5,8	6,5	7,5
0,85	5,8	6,3	7,4	8,4	9,5
0,9	7,1	8,1	9,0	10,0	11,0
0,95	9,0	9,9	10,8	12,0	13,0
1,0	10,5	11,5	12,7	14,0	15,0

§ 10.6. ОХЛАЖДАЮЩИЕ УСТРОЙСТВА МАСЛЯНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ. РАСЧЕТ ОХЛАЖДАЕМОЙ (ТЕПЛООТДАЮЩЕЙ) ПОВЕРХНОСТИ

Для масляных трансформаторов мощностью до 40 ква достаточно иметь стенки баков гладкими без дополнительных охлаждающих устройств.