Стальные конструкции (стр. 93 )

С той же стороны пояса  K  -

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

С противоположной стороны  X

пояса

  ────────────────────────────────────────────

  >= D  0

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

  Обозначения, принятые в таблице Л.1 (см. рисунок Л.2):

  -  наименьшее  расстояние  вдоль оси пояса между сварными швами,

прикрепляющими  к  поясу  рассматриваемый  и  смежный  элементы  решетки

(продольный просвет):

  ;

  - расстояние вдоль пояса между бортами  рассматриваемого  и смежного

примыкающих элементов:

  ;

  - отношение ширины примыкания  смежного  элемента  к диаметру

пояса (для трубчатых элементов ).

  Примечание. Значения следует принимать равными:

  при ;

  при ;

  при .

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Л.3.4. При подкреплении стенки пояса в узле (в местах примыкания рассматриваемого примыкающего элемента) прилегающей и приваренной к поясу накладкой толщиной вместо в формуле (Л.10) следует принимать расчетное сопротивление материала накладки , вместо t - приведенную толщину , принимаемую равной: для растянутых примыкающих элементов , но не более 1,5t, для сжатых - , где - , а - меньшая из толщин t и .

Л.3.5. Прочность сварных швов в случае резки труб со скосом кромки допускается проверять по формуле

, (Л.12)

где - расчетное сопротивление сварного стыкового соединения, принимаемое по указаниям 6.4 настоящих норм.

Л.4. Фермы из двутавров

Л.4.1. Узлы ферм из двутавров с параллельными гранями полок (рисунок Л.3) следует проверять согласно требованиям Л.1 настоящего приложения, а также учитывать:

несущую способность участка стенки пояса, соответствующего сжатому элементу решетки;

несущую способность поперечного сечения пояса на сдвиг.

а)

б)

в)

а - К-образный при треугольной решетке;

б - то же, при раскосной решетке; в - опорный

3. Узлы ферм из двутавров

Л.4.2. В случае одностороннего примыкания к двутавровому поясу двух или более двутавровых элементов решетки с усилиями разных знаков (см. рисунок Л.3, а, б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.3, в) при g <= 15 мм несущую способность полки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле

, (Л.13)

где - коэффициент, определяемый по указаниям Л.2.2.

Л.4.3. Несущую способность участка стенки двутаврового пояса под действием сжатого двутаврового элемента решетки следует проверять по формуле

, (Л.14)

где - толщина стенки пояса.

Л.4.4. Несущую способность поперечного сечения двутаврового пояса под воздействием поперечной силы в узле следует проверять по формуле

, (Л.15)

где Q - поперечная сила в узле, равная меньшему из произведений ;

- расчетное сопротивление сдвигу стали пояса;

;

r - радиус закругления профиля пояса.

Л.4.5. Несущую способность двутаврового элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле

, (Л.16)

где - коэффициент, принимаемый по указаниям Л.2.2 настоящего приложения.

Л.4.6. Сечения сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует принимать соответственно прочности участков (полок, стенок) двутаврового элемента решетки.

Приложение М

(рекомендуемое)

МЕТОДИКА

ПОДБОРА МИНИМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

М.1. Общие положения

М.1.1. Методика позволяет установить размеры минимальных по площади сечений шарнирно опертых балок, нагруженных в плоскости стенки и имеющих сварное двутавровое двоякосимметричное сечение с устойчивой, гибкой или перфорированной стенкой, а также определить наиболее эффективное сопротивление стали .

М.1.2. Устойчивость балок следует обеспечивать выполнением требований 8.4.4 - 8.4.6 настоящих норм.

М.1.3. Для подбора минимального сечения балки расчетными размерами и параметрами являются:

l - пролет;

M - расчетный изгибающий момент;

n - параметр, определяющий предельный прогиб и принимаемый согласно СНиП 2.01.07;

- параметр, равный 9,6 - при равномерно распределенной нагрузке, 12 - при сосредоточенной нагрузке в середине пролета, 10 - в остальных случаях;

- коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчетного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному;